В подавляющем большинстве случаев требования к системам автоматического регулирования (САР) процесса ректификации ограничиваются стабилизацией параметров, влияющих на процесс разделения. Такие САР целесообразны при небольших возмущениях и колебаниях качества продукта. При значительных изменениях количества и состава исходной смеси неизбежны продолжительные отклонения от заданного состава исходных продуктов. Чем больше количество стабилизированных независимых переменных, тем проще осуществить устойчивое регулирование работы ректификационной колонны. Однако стабилизировать все независимые переменные, что исключило бы нарушение заданных теплового и материального балансов колонны, невозможно из-за технических или экономических условий проведения процесса разделения. Так, например, практически трудно стабилизировать состав исходной смеси обычно поступающей с предыдущей операции, а изменение состава может быть основным источником возмущения процесса. Кроме того, поскольку исходную смесь стремятся подавать при температуре кипения, необходимо стабилизировать температуру питания. [c.261]
Регулирование параметров работы ректификационных колонн [c.375]Регулирование работы ректификационных колонн. Процесс ректификации характеризуется рядом независимых и зависимых параметров. Независимые переменные можно разделить на две группы внешние и внутренние. [c.261]
Регулирование работы ректификационных колонн. Процесс ректификации характеризуется рядом независимых и зависимых параметров. Независимые пе1ременные можно разделить на внешние и внутренние. Д внутренним независимым переменным относятся состав дистиллята состав кубового продукта отношение количества жидкости, испаряемой в кубе, к расходу исходной смеси отношение расходов внешнего орошения и дистиллята. Если две переменные принять за независимые, то две другие станут зааисимыми. К ним относятся также составы и расходы пара и жидкости в любом сечении колонны, расходы дистиллята и кубового продукта, количество тепла, отбираемого в дефлегматоре. [c.272]
Все кривые, изображенные на рис. 61, иллюстрируют весь ма высокую чувствительность контрольных тарелок к изменению параметров работы колонны (в частности, флегмового потока). Чувствительность при регулировании по контрольным тарелкам в 18—25 раз больше, чем при регулировании по составу (температуре) дистиллята. Из рис. 61 следует также, что номер контрольной тарелки мало зависит от заданной величины допустимых колебаний в составе дистиллята. Другими словами, контрольная тарелка является достаточно определенной характеристикой ректификационной системы. Изменение приращений концентрации на тарелках, исчерпывающей секции колонны носит аналогичный ха рактер. [c.242]
В работах [2,3] рассмотрены динамические характеристики тарельчатых и насадочных ректификационных колонн на примере отбензиниваюшей колонны К-1 установки ЭЛОУ-АВТ ОАО Орскнефтеоргсинтез и колонны концентрирования фенола без учёта управляющих воздействий. Однако автоматическое регулирование тех или иных технологических параметров является неотъемлемой частью большинства процессов ректификации. Без учёта управляющих воздействий динамическую модель нельзя считать полной. Исходя из этого и с учётом последующего изучения различных закономерностей по влиянию работы отбензинивающих колонн К-1 на работу основных атмосферных колонн К-2, нами была разработана математическая модель для изучения динамики работы атмосферных блоков установок АТ и АВТ [c.44]
В процессе эксплуатации воздухоразделительных установок производится регулирование различных параметров с тем, чтобы обеспечить нормальную работу установки в целом и ее отдельных частей. Обычно регулированию в блоке разделения подлежат холодильный баланс установки, режим работы ректификационной колонны, теплообменных аппаратов, а также расширительных машин. При описании принципиальных схем в настоящей главе будут отмечены характерные особенности их регулирования. [c.157]
Возможности выбора конструкции отстойника сравнительно широки и ограничиваются только одним требованием необходимостью получения кислоты, не содержащей механически увлеченных углеводородов, и углеводородной фазы, не содержащей кислоты. Отстойники могут работать в режиме заполнения жидкостью или с переменным уровнем углеводородной фазы. При втором варианте устанавливают промежуточный резервуар для питания ректификационной колонны. Отстойники для работы в заполненном жидкостью состоянии проектируются на продолжительность отстаивания около 5 мин., что достаточно для удаления следов свободной кислоты. Фактическая продолжительность отстаивания значительно меньше расчетной. Требуемая продолжительность связана с другими параметрами процесса и главным образом с механизмом реакций, протекающих на стадии, когда завершается взаимодействие следов органических фторидов с бутаном с образованием алкилата. По мере снижения концентрации фторидов до десятитысячных долей процента скорость реакции прогрессивно уменьшается. На этой стадии процесса целесообразно предусмотреть в некоторой точке системы промежуточную емкость, обеспечивающую лучшее регулирование работы колонны на. некоторых установках как наиболее рациональное и экономичное решение в качестве такой промежуточной емкости принимают отстойник. Нормально эта промежуточная емкость должна обеспечивать примерно 15-минутное пребывание углеводородного продукта. [c.177]
Ректификационная колонна должна работать так, чтобы материальный и энергетический балансы процесса разделения соответствовали установившемуся режиму. Любое кратковременное нарушение параметров может привести к неустойчивому режиму работы колонны. Время пребывания жидкости в колонне сравнительно велико, так как скорость потока мала по сравнению с расходом.Ректификационная колонна должна работать при контролируемых входных параметрах (скорость, состав и т. д.), что не всегда удается, так кйк, если регулирование осуществляется при крайних параметрах работы колонны, наблюдается запаздывайие системы контроля. [c.312]
На рис. 23 приведена схема регулирования работы ректификационной колонны, в основу которой положена стабилизация всех параметров, определяющих состав жидкости на верхней тарелке, а следовательно, и состав готового продукта при минимально возм1ожном запаздывании реагирования регуляторов. [c.97]
Необходимо отметить, что нижняя часть ректификационных колонн выполняет роль буферной емкости для обеспечения бесперебойной работы последующих аппаратов установки. Обычно нижний продукт одной колонны ГФУ является сырьем следующей колонны. Определенный запас его шособствует четкому регулированию технологического режима колонны и обеспечивает высокое качество получаемых продуктов. Оптимальный зa пa нижнего продукта в колонне зависит от ее производительности и инерционности работы автоматической системы регулирования технологических параметров. Как показал опыт эксплуатации ГФУ, при производительности до 300 тыс. т/год рекомендуется иметь запас нижнего продукта в низу колонны, равный расходу его в течение 5—7 мин, а при производительности до 500 тыс. т/год— 10 мин с учетом объема подогревателя. [c.139]
chem21.info
Союз Советских
Социал исти иеских
Реслублик
ОП ИСАНИЕ
ИЗОБРЕТЕН ИЯ
К АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ п1)683764 (61) Дополнительное к авт. свил-ву— (22) Заявлено 28.06.77 (21) 2500042/23-26 с присоединением заявки №вЂ” (23) Приоритет-(51) М. Кл.
В 01 D 3/42
Государственный наннтет
СССР по делам нзобретеннй н открытнй (53) УДК 66.012-52 (088.8) Опт бликовано 05.09.79. Бюллетень № ЗЗ
Дата опубликования описантя 10.09.79
О. В. Киракозов, М. M. Емельянов, В Ф. Сави и В. И. Бочаров (72) A вторы изобретения н 1
f с, - 1 "
- -- 1
Красноларский нефтегазоперерабатывающий завод H Всесоюзййй" ="- научно-исследовательский и проектный институт по переработке газа (71) Заявителд (54) УСТРОЙСТВО ДЛЯ АВТОМАТИЧЕСКОГО РЕГУЛИРОВАНИЯ
ТЕМПЕРАТУРЫ НА КОНТРОЛЬНОЙ ТАРЕЛКЕ
РЕКТИФИКАЦИОННОЙ КОЛОННЫ
Изобретение относится к устройствам для автоматического регулирования процесса ректификации и может быть использовано в химической, нефтехимической, нефтегазоперерабатываюпц й, пищевой и других отраслях промышленности.
Известно устройство для автоматического регулирования процесса ректпфикации, солержащее датчики давления в верхней и нижней частях колонны, соелиненные с датчиком перепада давления, выход которого связан с вспомогательным регулятором, соелиненным с датчиком температуры на контрольной тарелке через регулятор, а выход вспомогательного регулятора подключен к клапанам на линиях подачи сырья в верхнюю и нижнюю части колонны (1) .
Однако с помощью данного устройства невозможно обеспечение заданного качества разделения компонентов из-за отсутствия автоматического воздействия на тепловой баланс колонны и отсутствия стабилизации парового потока.
Наиболее близким по технической сущности к предложенному является устройство лля регулирования температуры на контрольной тарелке ректифнкационной колонны, содержащее датчик псрепа1а давления, связанный с одним нз входов сумматора, второй вход которого соединен с датчиком температуры через регулятор. Выход сумма5 тора воздействует на исполнительный клапан подачи тепла в колонну через блок усиления (2) .
Однако при работе данного устройства значительные и частные возмущения по составу сырья существенно влияют на температуру контрольной Iapeлки, по приводит к изменениям подачи тепла,в колонну н, как следствие, к ухудшению качества дистиллята и кубового продукта.
Цель изобретения — получение продуктов заданного качества при возмущениях по расходу сырья, находящихся в диапазоне 10 — ЗОО/II.
Это достигается тем. что устройство регулирования температуры на контрольной тарелке ректификационной колонны, содержащее датчик перепада давления, связанный с одним из входов сумматора, второй вход которого соединен с датчиком температуры через регулятор, снабжено блоком
683764 ограничения, блоком THI13
«зона нечувствительности», выход которого соединен с клапанами на линиях подачи сырья.
На чертеже представлена функциональная схема устройства.
Устроиство состоит из датчиков 1 и 2 давления в верхней части и в кубе колонны 3, связанных через датчик 4 перепада давления с сумматором 5, воздействующим на исполнительный клапан 6 подачи тепла в ребойлер 7 ректификационной колонны 3, а также из датчика 8 температуры па контрольной тарелке, сигнал от которого поступает на вход регулятора 9 температуры выход которого соединен через блок ограничения 10 с вторым входом сумматора 5 и через блок 11 типа «зона нечувствителb
Хо ности» с исполнительными клапанами 12 и 13, установленными на линиях подачи сырья в верхнюю и нижнюю части колонны 3.
Устройство работает следующим обра- 25 зом.
При отклонении температуры на контрольной тарелке от заданного значения регулятор 9 температуры вычитает текущее значение температуры и по полученной
30 ошибке формирует сигнал, поступаюгций через блок ограничения 10 на сумматор 5.
На второй вход сумматора 5 подается сигнал, соответствующий т екущему зна че ни ю перепада давления 1 Р— меж«ду верхней и нижней частями колонны 3, полученному 3s датчиком 4 перепада давления по сигналам датчиков давления 1 и 2. Выходной сигнал сумматора 5 непосредственно воздействует на исполнительный клапан 6 подачи тепла в ребойлер 7. Частные возмущения по составу сырья в диапазоне 10 — 30/o оказывают
О
40 существенное влияние на температуру на контрольной тарелке, что приводит к значительным изменениям подачи тепла в колонну и ухудшению качества дистиллята и кубового продукта. Для обеспечения устойчивой работы при больших изменениях по составу сырья в устройство введен блок ограничения 10 по максимальной и минимальной температуре на контрольной тарелке. Сигнал регулятора 9 температуры через блок 11
50 типа «зона нечувствительности» поступает на исполнительные клапаны 12 и 13, один из которых при воздействии сигнала закрывается, а другой — открывается. Настройка блоков 10 и 11 произведена так, что при изменении температуры на контрольной тарелке в допустимых пределах выходной сигнал с регулятора 9 температуры пропускается блоком ограничения !0 на сумматор 5 и не пропускается блоком 11 типа «зона нечувствительности» к исполнительным клапанам 12 и !3. При отклонении температуры на контрольной тарелке от заданных значений выходной сигнал регулятора 9 ограничи вается блоком 10 и пропускается блоком 11, выходной сигнал которого с помощью исполнительных клапанов 12 и 3 плавно изменяет расход сырья одновременно в нижнюю и верхнюю часть колонны, что дополнительно компенсирует возмущения по количеству сырья, подаваемого в колонну. При достижении стабильного режима в колонне значение температуры на контрольной тарелке находится в допустимых пределах, сигнал регулятора 9 температуры ..рапускается блоком 10 и не пропускается б оком 11, т.е. структура системы возврап,астся к первоначальной.
Формила изобретения
Устройство для автоматического регулирования температуры на контрольной тарелке ректификационной колонны, содержащее датчики давления в верхней и нижней частях колонны, соединенные с датчиком перепала давления, выход которого связан с одним из входов сумматора, второй вход которого соединен с датчиком температуры на контрольной тарелке через регулятор, а выход сумматора подключен к клапану подачи пара в колонну через блок усиления, отличающееся тем, что, с целью получения продуктов заданного качества при возмущениях по расходу сырья, находящихся в диапазоне 10 — 30 /q, оно снабжено блоком ограничения, блоком типа «зона нечувствительности» и клапанами на линиях подачи сырья в верхнюю и нижнюю части колонны, причем выход регулятора температуры подключен к входу сумматора через блок ограничения и соединен с входом блока типа «зона нечувствительности», выход которого соединен с клапанами на линиях подачи сырья.
Источники информации, принятые во внимание при экспертизе
1. Авторское свидетельство СССР
Ло 5!8223, кл. В 01 Ф 3/42, 1974.
2. Авторское свидетельство СССР
Л"о 273169, кл. Ci 05 Ф 21/00, 1968.
683764
Редактор А. Шмелькнн
Заказ 5180/4
Составитель Т. Чулкова
Техред О. Луговая Корректор Н. Задерновская
Тираж 877 Подписное
ЦН И И П И Государственного комитета СССР по делам изобретений и открытий
113035, Москва, )К вЂ” 35, Раушская наб., д. 4/5
Филиал П П П а Патент>, г. Ужгород, ул. Проектная, 4
www.findpatent.ru
273169
ОПИСАНИЕ
ИЗОБРЕТЕНИЯ
К АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ
СОК!а .Свевтокик
Социалистических
Республик
Зависимое от авт. свидетельства №
Кл. 12g, 1/01
Заявлено 05.1V.1968 (¹ 1230880/23-26) с рисоединением заявки №
МПК С 05d 21/ОО
В Old 17/02
УДК 66.048.37-5(088.8) Комитет по делам изобретений и открытий ори Совете Министров
СССР
Присритет
Опубликовано 15.V1.1970. Бюллетень № 20
Дата опубликования описания 20Л 111.1970
1-
Д. В. Kapase»cII, Л. П. Андрейченко, В. В. Колесник и П Ф; Фей!о!
Авторы изобретеш!я
Инсти1ут кибернетикч АН Украинской ССР
Заявитель
УСТРОЙСТВО ДЛЯ РЕГУЛИРОВАНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ НА
«КОНТРОЛЪНОИ» ТАРЕЛКЕ РЕКТИФИКАЦИОННОЙ КОЛОННЫ
Предмет изобретения
Изобретение относится к устройствам для регулирования процесса ректификации и может применяться в химической, нефтехих!ической, нефтеперерабатывающей и других отраслях промышленности.
Известно устройство для регулирования температуры на «контрольиой» тарелке ректификационной колонны, содержащее датчик перепада давления, связанный с с мматором, вгорой вход которого соединен с датчиком темпе- 10 ратуры через регулятор.
Недостатком известного устройства является то, что оно не обеспечивает высокого качества регулирования.
Для повышения качества регулировани.1 15 предлагаемое устройство снабжено блоком усиления, подкл1очеиным к выходу сумматора и воздействующим иа исполнительный клапан подачи тепла в колонну.
На чертеже показана структурная схема 20 описываемого устройства.
Оно состоит из датчиков 1 и 2 давления в верхней части и в кубе II, связанных через вычитающий блок 8с сумматором 4, второй вход которого соединен с датчиком 5 тем- 25 пературы через элемент сравнения б и преобразователь 7 ошибки по температуре, а выхо:I, сумматора 4 сзязян с блоком усиления 8 во"действующим иа исполнительный клапан подачи тепла в кипятильник 10 колонны 11. 30
Устройство работает следующим образом.
При отклонении температуры 1 на «контрольной» тарелке от заданного значения f. возникает ошибка е1, преобразованное значение вз которой поступает на один из входов сумматора 4. На второй вход сумматора подается текущее значение P перепада давления в колонне, которос формируется вычитающим блоком 8. Выходная величина сумматора 4 идет на вход блока усиления 3. Выход последнего воздействует непосредственно на исполнительный клапан 9. Коэффициент усиления блока усиления 8 выбирается достаточно боль шим, и изменение е! в весьма небольшом диапазоне привод;1т к полному открытию или закрьггию клапана 9. При эгом обеспечивается оптимизация процессов во внутреннем контуре реулироваиия перепада давления, и истинное значение Л Р перепада давления в колоние очень быстро устанавливается раьным заданному значению е, поступающему с преобразователя 7.
Устройство для регулирования температуры на «контрольной» тарелке рекп1фикационпой колонны, содержащее дят Iик перепад 1 давления. связаш;ый с сумматором, второй вход которого соединен с датчиком темиерату273169
Составитель T. Я. Лукьянцева
Редактор Н. Л. Корченко Тсхред А. А. Камьниннкова Корректор И. С. Хлыстова
Заказ 2248 10 Тираж 480 Подписное
HHHHHH Комитеза во делам изобретений н открытии ирн Совете Министров СССР
Москва,Ж-35, Раушская иаб., д 4 5
Типография, пр. Сапунова, 2 ры через регулятор, отлича ои4еес г тем, что, с целью повышения качества регулирования, оно снабжено блоком усиления, подключенным к выходу сумматора и воздействующим на исполнительный клапан подачи тепла в колонну.
Похожие патенты:
Изобретение относится к автоматическому управлению процессом ректификации в нестационарных условиях и может быть использовано в нефтеперерабатывающей, химической и других отраслях промышленности
Изобретение относится к способам автоматизации процесса экстрактивной ректификации для использования в химической, нефтехимической и других отраслях промышленности и может быть использовано в производстве изопрена из изопентана
Изобретение относится к способам автоматического управления процессом первичной переработки нефти и может быть использовано в нефтеперерабатывающей отрасли промышленности
Изобретение относится к управлению процессом ректификации в нефтепереработке
Изобретение относится к управлению процессом ректификации спиртового производства или иных производств
Изобретение относится к способам управления химико-технологическими производствами и может быть использовано в нефтехимической и нефтеперерабатывающей промышленности
Изобретение относится к усовершенствованному способу автоматического управления двухреакторным технологическим процессом получения дихлоргидринов глицерина взаимодействием хлористого аллила и хлорноватистой кислоты, полученной с использованием хлора и умягченной воды, с регулированием расходов хлористого аллила, хлора и умягченной воды, рН раствора хлорноватистой кислоты, редокс-потенциала раствора дихлоргидринов глицерина, при этом используют хлорноватистую кислоту, полученную взаимодействием абгазного хлора, полученного после частичной конденсации электролитического хлора, с концентрацией 65-92 об.%, умягченной воды и 20%-ного водного раствора гидроксида натрия, с регулированием расхода гидроксида натрия, при этом расход гидроксида натрия, расчитанный на 100%, как ведущий поток технологического процесса, стабилизируют путем стабилизации расхода 20%-ного водного раствора гидроксида натрия с коррекцией по его концентрации в этом растворе, умягченную воду подают с расходом, пропорциональным расходу гидроксида натрия, расчитанным на 100%, с учетом потока воды, поступающего с потоком раствора 20%-ного гидроксида натрия, абгазный хлор с расходом, рассчитанным на 100%, подают пропорционально расходу гидроксида натрия, расчитанного на 100% с коррекцией по концентрации хлора в потоке абгазного хлора и с коррекцией соотношения потоков абгазного хлора и гидроксида натрия, расчитанных на 100%, по рН полученного раствора хлорноватистой кислоты, что обеспечивает получение заданного постоянного потока раствора хлорноватистой кислоты и заданную постоянную и оптимальную концентрацию хлорноватистой кислоты в растворе, хлористый аллил подают с расходом, пропорциональным расходу гидроксида натрия, расчитанному на 100%, с коррекцией по остаточной концентрации хлорноватистой кислоты в растворе полученных дихлоргидринов глицерина, которую вычисляют по значениям рН и редокс-потенциала раствора дихлоргидринов глицерина, при этом для превращения гипохлорита натрия, образующегося в процессе, в хлорноватистую кислоту добавляют хлористый водород, который подают в емкость с раствором полученных дихлоргидринов глицерина, стабилизируя его расход с коррекцией по рН этого раствора
Изобретение относится к усовершенствованию процесса отделения стирола от непрореагировавшего этилбензола, полученного на стадии дегидрирования этилбензола с образованием стирола
Устройство для регулирования температуры на «контрольной» тарелке ректификационной колонны
www.findpatent.ru
Номер тарелки питания, оптимальный для задач I—IV, в общем случае различен [54] использование в системах управления в качестве управляющего воздействия номера тарелки питания позволяет значительно увеличить допустимую область по расходу питания. [c.167]
Мольная доля отгона сырья 0,37, температура питания 82 °С, мольный отбор дистиллята по отношению к сырью 0,69 флегмовое число 1,2 число тарелок в колонне 34, тарелка питания 17, считая сверху. Оптимальными условиями работы колонны считали такие, когда 70% пропана и бутана в сырье уходило с дистиллятом (сжиженным газом), а остальное —с сухим газом. [c.270]
Оптимальным принято считать такое расположение тарелки питания, при котором удается обеспечить назначенное разделение при наименьшем числе теоретических ступеней. [c.410]
В качестве оценки проекта выбран экономический критерий (2-107). Известно, что изменение степени разделения ректификационной установки по целевому продукту Z при прочих равных условиях возможно при взаимном варьировании трех параметров флегмового числа Н, количества тарелок N и положения тарелки питания. На рис. 2.12 на плоскости N — Н геометрическим местом точек, обеспечивающих заданную степень разделения колонны при постоянном NF, является кривая Н = Н N, 7J, ТУр). Здесь же приведена и блок-схема алгоритма для осуществления поиска оптимального варианта проекта [65]. В соответствии с этим алгоритмом определяется положение кривой заданного разделения, вычисляется значение функции качества проекта в ряде точек и выбирается оптимальный вариант проекта. При этом для ряда значений параметра /V определяются значения параметра Д, лежащие на кривой заданного разделения. Начальное приближение по положению тарелки питания определяется из подобия треугольников по формуле [c.148]
При оптимальном положении тарелки питания найденное значение флегмового числа может оказаться завышенным. Уточнение его значения, достаточного для обеспечения заданной сте- [c.148]
Положение тарелки питания обычно в исходных данных не задается, так как процедура определения числа тарелок обеспечивает нахождение оптимального положения тарелки питания при минимальном общем числе тарелок [4]. [c.34]
Положение тарелки питания обычно фиксируется с помощью какого-либо эмпирического правила или соотношения, обесп чи-вающего выполнение оптимального расчета колонны, и поэтому число теоретических тарелок по секциям колонны может быть найдено в результате потарелочного расчета процесса ректификации после определения полного состава продуктов или на основе более простых уравнений, приведенных в гл. IV. [c.97]
Требуется опре делить выход дистиллята е, флегмовое число Я, потребное число теоретических тарелок (N1, ТУ а) и полные составы продуктов и при оптимальных коэффициенте избытка флегмы и положении тарелки питания. [c.98]
Оптимальное положение тарелки питания определяем по уравнению (IV.22) [c.100]
Оптимальное положение тарелки питания с достаточной для практики точностью определяется на основе минимума приращения энтропии при смешении потоков на тарелке питания, которое происходит вследствие скачков концентраций компонентов в потоках и их температур. Как показывают расчеты, энтропия системы менее заметно изменяется вследствие скачков концентраций, нежели скачков температур потоков, Поэтому л ше использовать не концентрационный критерий по типу равного соотношения ключевых компонентов в сырье и в жидкости па тарелке питания (критерий Джиллиленда) [c.239]
Состав жидкости на тарелке питания, отвечающий оптимальному (наименьшему) числу тарелок в колонне, находится из условия [c.47]
При различных составах жидкости на тарелке питания и коэффициентах полезного действия тарелок результаты расчетов N[ и iV представлены на рис. 1, где также приведен состав жидкости, стекающей с тарелки питания при оптимальном месте ввода сырья в колонну при разных величинах к. п. д. тарелок укрепляющей (0,75) и отгонной (0,75 0,50 и 0,25) секций. Приведенные данные показывают, что величина х зависит от относительной величины к. п. д. тарелок отдельных секций колонны. При одинаковых к. п. д. тарелок укрепляющей и отгонной секций колонны указанный состав жидкости не зависит от абсолютной величины к. п. д. [c.50]
R S), числа ступеней разделения N и отбора одного из продуктов D (для простой колонны при оптимальном положении тарелки питания). Поскольку в рассматриваемом случае процесс ректификации зависит от трех параметров, многообразие возможных составов продуктов в концентрационном симплексе при п 4 трехмерно. При этом продуктовые точки всегда лежат внутри концентрационного симплекса, поскольку при конечном числе ступеней концентрации всех компонентов в продуктах больше нуля. Ввиду непрерывной зависимости составов продуктов от параметров процесса [c.185]
Перспективными являются программы проектно-проверочно-го расчета ректификации, основанные на методе от тарелки к тарелке (см. разд. 7 настоящей главы). Эти программы разработаны для разных видов смесей (близкокипящие, состоящие из легких углеводородов, гетероазеотропные). Для ряда важных частных случаев разделения эти программы обеспечивают быстрое решение проектно-проверочной задачи с одновременным определением оптимальной тарелки питания. [c.249]
С практической точки зрения важное значение имеет следующая проектно-проверочная постановка задачи заданными являются суммарные примеси кубовых компонентов в дистилляте и дистиллятных в кубе, а также флегмовое число определяется необходимое число теоретических ступеней разделения по секциям колонны при оптимальном положении тарелки питания. [c.273]
Блок определения оптимальной тарелки питания. Метод от тарелки к тарелке позволяет совместить решение проектно-проверочной задачи с определением оптимальной тарелки питания. Для этой цели используется блок определения оптимальной тарелки питания. Для упрощенного определения применяется так называемый критерий Робинзона — Джиллиленда отношение концентраций ключевых компонентов в жидкой фазе на каждой тарелке сравнивается с этим лее отношением для жидкой фазы питания. За тарелку питания принимается тарелка, для которой указанные отношения наиболее близки одно к другому. После достижения тарелки питания осуществляется переход к уравнениям для второй секции колонны. [c.277]
Очевидно, что оптимальной является тарелка питания, которая соответствует минимальному суммарному числу тарелок колонны при прочих равных условиях. Условие минимума таково [c.278]
Из уравнений (VI 1.69) — ( 11.72) вытекает следующий критерий для оптимальной тарелки питания [c.278]
При использовании этого метода каждая рассчитываемая тарелка колонны рассматривается как потенциальная тарелка питания. При этом рассчитывается одна тарелка второй секции и сравниваются приращения отношения ключевых компонентов для обеих секций. Вначале приращения для первой секции больше, чем для второй. Начиная от какой-то тарелки картина меняется на противоположную. Соответствующая тарелка является оптимальной тарелкой питания. Дальнейший потарелочный расчет проводится по уравнениям второй секции. [c.278]
При потарелочном расчете исходят из заданного максимального числа тарелок в секции. Двумерный массив концентраций компонентов на тарелках хц сохраняется в памяти ЭВМ. Для определения оптимальной тарелки питания по критерию равенства приращений отношения ключевых компонентов в каждой секции на каждой тарелке рассчитываются эти отношения. Путем перебора определяются те тарелки обеих секций, для которых отношения ключевых компонентов удовлетворяют материальному балансу в питании при одновременном равенстве приращений этих отношений. Для сглаживания итерационного процесса и обеспечения непрерывности число теоретических тарелок в одной из секций принимается дробным при этом исходят из допущения о линейном изменении концентраций компонентов в пределах одной теоретической тарелки. [c.281]
Строго говоря, точное значение номера тарелки питания необходимо определять путем подбора, исходя из условия, что при заданном флегмовом числе общее число тарелок в колонне минимально. Однако для некоторых задач этот трудоемкий процесс нахождения оптимального места ввода питания становится излишним, так как использование критерия (П1,4) или (И1,5) обеспечивает достаточную точность. [c.49]
Весьма важными факторами, определяющими стоимость многокомпонентной ректификации, являются правильный выбор агрегатного состояния питающей смеси (температуры Ту) и места ее подачи в колонну (номера тарелки питания щ). Оптимальным параметрам процесса будет соответствовать минимальное значение определенной экономической функции, учитывающей стоимость энергии и капитальные затраты на осуществление процесса, например функции ф. [c.223]
Для выбора оптимального режима в схеме с разрезной колонной, кроме общего числа тарелок, и номера тарелки питания необходимо изменять следующие переменные номера тарелок промежуточных вводов в укрепляющей и в исчерпывающей секциях степени отбора отгонного пара и извлеченной жидкости температуры, являющиеся пределом охлаждения отгонного пара и нагревания извлеченной жидкости. Вследствие значительной технической трудности решения задачи поиска минимума функции нескольких переменных температура отгонного пара после теплообменника 9 и температура извлеченной ж ид-кости после теплообменника 1 были приняты постоянными равными соответственно 202,77 °К и 255,2 °К. [c.333]
Оптимальное положение тарелки питания. . . 360 Краткая сводка точных методов расчета. . . 361 Применение автоматических вычислительных машин. ................362 [c.314]
ОПТИМАЛЬНОЕ ПОЛОЖЕНИЕ ТАРЕЛКИ ПИТАНИЯ [c.360]
Оптимальное положение тарелки питания тогда будет следующим. [c.361]
Приведенные выше соотношения не вполне справедливы, так как не учитывают влияния изменения составов неключевых компонентов. Чтобы точно определить оптимальное положение тарелки питания, полезно сделать ряд расчетов для условий вблизи тарелки питания. Начиная на несколько тарелок ниже предполагаемой тарелки питания, производятся расчеты от тарелки к тарелке вверх, при этом проверяется, будет ли обогащение на каждой тарелке соответствовать исчерпывающей секции или изменение концентраций соответствует укрепляющей секции. Таким методом положение тарелки питания определяется вполне точно. [c.361]
Рассмотрим теперь основное содержание алгоритмов оптимального анализа одноколонных систем ректификации, когда при заданном разделении ключевых компонентов % и положении (номере) тарелки питания Np. соответствующих проектному расчету, определяют следующие оптимальные параметры лроцесса и конструктивные размеры аппарата флегмовое число опт. число теоретических тарелок Мопт. расстояние между тарелками Яопт и диаметр колонны Вапт- [c.127]
Алгоритм проектного расчета. Как отмечалось ранее, математическое описание колонны представляет собой систему нелинейных алгебраических уравнений высокой размерности, решение которой производится итеративными методами, причем скорость сходимости зависит как от начального приближения, так и от режима работы колонны. Поэтому исключение итеративного расчета по отдельным переменным в процессе поиска оптимального решения позволит существенно сократить объем вычислений. Ниже предлагается метод расчета, основанный на формулировании задачи как системы нелинейных разностных уравнений с граничными условиями, решение которой осуществляется по методу квазилинеаризацпп с использованием принципа суперпозиции. Особенностью метода является пригодность для расчета колонн любой сложности с учетом всевозможных алгоритмов описания отдельных явлений (фазовое равновесие, кинетика массопередачи и т. д.), а также возможность исключения итерации по поиску флегмового потока, обеспечивающего заданное качество продуктов разделения при известном числе ступеней разделения. Оптимальное положение тарелки питания в смысле некоторого критерия (например, термодинамического или технологического) определяется непосредственно в ходе потарелоч-ного расчета колонны. [c.328]
Принимаются оптимальные условия работы колонны, на основе которых определяются обва ее число тарелок N и оптимальное положение тарелки питания Например, значение N мОжет быть вычислено по уравнению (IV. 18), а правильность принятого значения Nможет быть проверена после выполнения расчетов по уравнению ( .22). [c.88]
Для наиболее полного эффекта концентрация уводителя на большей части тарелок в колонне должна быть достаточно высокой, обычно 50—80% мол. Было изучено [2 ] влияние трех способов подачи уводителя в колонну для непрерывной азеотропной перегонки а) в низ колонны, б) на тарелку питания и в) в верх колонны. Полученные результаты показали, что оптимальной точкой подачи уводителя во всех случаях является верх колонны. Несколько нижних тарелок в колонне азеотропной перегонки обычно используют для снижения концентрации уводителя в остатке, выводимом из колонны, до возможно малой величины. [c.130]
Разумеется, подача исходной смеси, в зависимости от найденного расчетом оптимального места расположения тарелки питания, может быть осуществлена как в любом месте. первой половины, так и в любом месте второй половины колонны. В последнем случае вторая половина колонны будет представлять собой всю отгонную часть и некоторую долю укрепляю-ацей части колонны. [c.45]
В предыдущих главах рассматривались качественные закономерности процесса ректификации и связанные с этим вопросы расчета предельных режимов ректификации и синтеза схем разделения. При проектировании ректификационных установок следующей псобходимой стадией является расчет рабочих режимов ректификации (режимы с конечной флегмой и конечным числом стугаеней разделения) и выбор оптимальных значений таких параметров, как давление в колонне, флегмовое число, число ступенМ разделения, отбор продуктов и положение тарелки питания. [c.245]
Разработанные программы однонаправленного потарелочного расчета содержат основные блоки, обеспечивающие следующие функции 1) предварительные расчеты 2) потарелочный расчет 3) определение оптимальной тарелки питания 4) определение конца потарелочного расчета 5) корректировка составов продуктов при переходе от одной итерации к другой 6) блок диагностики. [c.276]
Для точного определения оптимальной тарелки питания в случае зеотропных смесей применен следующий критерий в точке питания приращения отношения ключевых компонентов на одну тарелку одинаковы для обеих секций колонны. Этот критерий был использован без обоснования в работе [175] применительно к несколько иной постановке задачи расчета. Указанный критерий можйо обосновать следующим образом. При заданных требованиях к качеству продуктов разделения и заданном флегмовом числе число тарелок в каждой секции колонны является монотонной функцией отношения концентраций ключевых компонентов в точ ". питания (заметим, что эта монотон- [c.277]
Для выбора оптимальной тарелки питания существенное значение имеет следующая качественная закономерность если линии дистилляции имеют 5-образный характер, то ректификацией в колонне с обратимым смешением потоков в питании из смеси можно выделить чистый компонент, причем такой режим является оптимальным [182]. Этот вопрос был исследован специально. Следует заметить, что для идеальных смесей режим с обратимым смешением потоков в питании соответствует первому классу фракционирования и в предельном случае возможен при исчерпывании крайних по летучести компонентов в соответствующих продуктах (см. гл. V). Для идеальных многокомпонентных смесей невозможность выделения чистого компонента в бесконечной колонне с обратимым смешением потоков в питании вытекает из того факта, что внутри концентрационного симплекса отсутствуют точки, в которых коэффициенты фазового равиовесня всех компонентов, кроме выделяемого, равны между собой [44]. Действительно, если допустить, что состав в зоне постоянных концентраций в районе питания равен составу сырья, то при выделении в дистиллят первого компонента из уравнения материального баланса укрепляющей секцией следует [c.289]
Важное достоинство способа от тарелки к тарелке заключается в том, что принципиально с его помощью можно проводить расчет на любое число тарелок, в то время как при применении других способов (матричного, встречного , с независимым определением концентраций) число тарелок пропорционально памяти машины . Кроме того, отыскание оптимальной тарелки питания производится по определеииому критерию, без специальных итераций. [c.48]
В общем случае в районе подачи питания происходит смешение двух жидкостных и двух паро- вых потоков (рис. 54). Количества и векторы (yf и Xf) составов паровой и жидкостной частей питания для некоторой разделяемой смеси однозначно определяются температурой подачи смеси Tf (давление задано). Составы и количества (и температура) отгонного пара (индекс б ) и извлеченной жидкости (индекс г ) являются не тлько функцией Тг, но и номера тарелки питания rif (общее число тарелок УУ = onst). Следовательно, наивыгод-нейшая температура (агрегатное состояние) питания соответствует такому значению ф = ф(7 /, /), которое будет минимальным среди всех оптимальных значений фг, найденных по одной переменной фт = ф( /), т. е. при Tf= onst. Именно по этому алгоритму и определялась оптимальная температура питания при расчетах на машине Урал-1 . [c.224]
Когда тепловая характеристика питания отличается от тепловой характеристики жидкости при температуре кипения, то, как показал Гиллиленд, оптимальное положение тарелки питания является функцией отношения составов ключевых компонентов в месте пересечения рабочих линий. Это отношение (дГлДт) определяется по уравнению [c.360]
chem21.info
Колонна состоит из ряда горизонтально расположенных перегородок-тарелок, имеющих большое число отверстий и переливные трубки, верхние концы которых выступают на 30—50 мм выше тарелки, а нижние—находятся в жидкости на нижележащей тарелке, что обеспечивает поддержание на тарелках определенного постоянного уровня жидкости. На нижнюю тарелку поступает пар из куба колонны, а сверху подается флегма. [c.563]
Так устанавливаются параметры процесса для низа колонны и ее первого межтарелочного отделения. Дальнейшие этапы расчета состоят в последовательном переходе от одного межтарелочного отделения колонны к другому снизу вверх с определением на каждом горизонтальном уровне колонны температур и составов встречных паровых и жидких потоков. Во втором отделении колонны, расположенном между первой и второй тарелками, определение элементов ректификации ведется следующим образом. По составу флегмы и по ее температуре /1 при помощи уравнения равновесия (IX. 17) рассчитывается состав Ух паров Оц поднимающихся с первой тарелки. Найденный состав Ух пересчитывается из весового в молярный и определяются средний молекулярный вес паров Му и их парциальное давление Раа> по уравнению изотермы паровой фазы (IX. 18). Далее оо уравнению (IX.1) рассчитывается относительное содержание водяного пара в смеси с углеводородными, а по уравнению (IX. 20) подстановкой соответствующих величин определяется вес паров поднимающихся с первой тарелки [c.395]
Автор произвольно выбирает контрольный компонент D и сводит свою задачу к нахождению кривой зависимости константы фазового равновесия Кв для этого компонента от температуры на тарелках, исходя из положения, что поскольку при определении такой кривой становятся известными константы фазового равновесия остальных компонентов, а следовательно, и составы на тарелках. Определение температур на отдельных тарелках выполняется автором ступенчатыми вычислениями с последовательным приближением для нескольких тарелок с обеих сторон от тарелки питания и для нескольких тарелок вверху и внизу колонны. Искомая кривая находится затем экстраполяцией через вычисленные точки. Отсюда точность расчета зависит, следовательно, от количества рассчитанных ступеней. Таким образом, и этот метод, как и метод Дженни [63], должен рассматриваться только как приближенный. [c.88]
Мельница валковая среднеходная (рис. 13-17) состоит из вращающейся плоской горизонтальной тарелки (размольный стол), по которой катятся на неподвижных осях два конических валка. Вращающейся с частотой 50—300 об/мин тарелкой топливо затягивается под валки. Давление валка на топливо, создаваемое в основном с помощью двух нажимных пружин, колеблется от 0,2 до 50 т. При холостом ходе мельницы между валками и тарелками имеется зазор порядка 1,5—5 мм. Наклон оси валка к горизонту составляет 15°. Окружная скорость тарелки посередине обода валка составляет 3 м/с. Для поддержания на тарелке определенного слоя топлива и предотвращения соскальзывания угля с тарелки служит подпорное кольцо, высота которого зависит от сорта угля и размера мельницы. [c.266]
Максимальная степень разделения, достигаемая при однократной дистилляции в короткопробежном кубе, равна одной теоретической молекулярной тарелке. Определению этой величины было посвящено много исследований, причем установлено, что она является перемен- [c.610]
Таким образом, в соответствии с принятыми предположениями величина о приблизительно равна расстоянию между теоретическими тарелками, определенному Питерсом [8, стр. 649] как для переходных, так и установившихся режимов [8, стр. 654]. [c.213]
Для перетока жидкости с одной тарелки на другую и поддержания на тарелках определенного уровня жидкости служат переливные патрубки 3. Верхний край каждого переливного патрубка находится на уровне жидкости в тарелке, нижний край погружен в жидкость, находящуюся на нижней тарелке. Образующийся гидравлический затвор препятствует прохождению потока пара через патрубки. Постоянный уровень жидкости на тарелках поддерживается также давлением пара, поднимающегося с лежащих ниже тарелок. Пар, образовавшийся при испарении жидкости, находящейся на нижней тарелке, проходит через отверстия лежащей выше тарелки и, соприкасаясь на ней с жидкостью, конденсируется. При этом получается жидкость, более богатая летучим компонентом, чем жидкость на нижней тарелке. Вследствие выделения теплоты конденсации этого пара [c.212]
Подвисание жидкости сопровождается значительным скачком сопротивления тарелки 120], которое резко возрастает в несколько раз, после чего начинается второй режим работы решетчатой тарелки, определенный как барботажный режим. В этом режиме происходит барботаж газа через слой, образовавшийся на тарелке, причем можно различить зону относительно чистой жидкости с проходящими через нее пузырьками и над ней зону пены . С ростом скорости газа при постоянном орошении первая зона постепенно уменьшается, пока вся жидкость не перейдет в состояние турбулизованной пены [122]. Места прохождения газа и протекания жидкости через щели непрерывно меняются, но в среднем равномерно распределяются по всему сечению тарелки. [c.466]
Уравнение 5 выводится непосредственно из уравнения кривой ошибок Гаусса. Отсюда следует вывод, уже нашедший подтверждение в газовой хроматографии, о том, что распределение вещества в хроматографической колонке может быть приближенно описано уравнением кривой ошибок Гаусса. Кроме того, уравнение 5 показывает, что теоретическая тарелка, определенная по предложенному способу, равна теоретической тарелке, определенной принятым в хроматографии способом. Однако такое равенство имеет место только при равенстве эффективных коэффициентов диффузии разделяемых веществ. [c.38]
Время пребывания жидкости на тарелке, определенное через отношение УЛ, будет равнб [c.87]
Значения минимально допустимой скорости парогазового потока на ситчатой тарелке, определенные по уравнению (193), хорошо согласуются с данными эксперимента при высоких плотностях орошения, а по уравнению (194) — при малых плотностях орошения. [c.149]
Если тарелки провального типа снабжены переливными устройствами, то в зависимости от установившегося гидродинамического режима большая или меньшая часть жидкости поступает на нижележащую тарелку через переливное устройство. При определенных условиях тарелки провального типа с переливными устройствами в результате действия подпора паров, поддерживающих на тарелке определенный слой жидкости, перестают быть провальными и по своей работе принципиально становятся аналогичными тарелкам первой группы. [c.622]
В табл. 13-5 приведено несколько значений высоты, эквивалентной теоретической тарелке, определенных практически Фенске [6] при ректификации смеси н-гептан и метилциклогексан в колонне диаметром 5 см и высотой 4 м. [c.710]
Проведенное рассмотрение продемонстрировало большое влияние таких физических свойств системы, как плотность, вязкость н коэффициент диффузии в жидкости, на к. н. д. тарелки. Определенную роль при этом играют и такие факторы, как т и g G, равно как и конструктивные особенности тарелки — высота сливной перегородки, путь движения флегмы по тарелке, расстояние хмежду тарелками. В той мере, в какой это было доступно, влияние этих факторов учтено в изложенной выше методике расчета к. п. д. тарелки. Однако во всех случаях, когда имеются достаточно надежные опытные данные, следует пользоваться ими. [c.218]
Что происходит внутри колонны на тарелках, расположенных выше ввода фракционируемой смеси Каждая тарелка имеет (фиг. 22) патрубки 1, перекрытые колпачками 2 с прорезями по их краям , и переточную трубу 3. Верхний край переточной трубы возвышается над тарелкой и тем создает слой жидкости на тарелке определенной глубины. Сверху на тарелку поступает жидкость с вышележащей тарелки по трубе 3. Снизу поднима- [c.83]
Диаграмма Мак-Кэба — Тиле (фиг. 13.7) построена в предположении, что пары находятся в равновесии с жидкостью (состав которой определяется по кривой равновесия). Поскольку в существующих установках время контакта и поверхность контакта фаз конечны, это предположение никогда не выполняется, и действительная концентра ция более летучего компонента в парах меньше равновесной У эффективности тарелки, определенной Мерфри [c.457]
В регенераторе диаметром 4,5 м имеется 25 тарелок на одной тарелке расположено 810 ManaHOB. Скорость парогазовой смеси изменяется от 0,4 м/с в нижнем сечении колонны до 1,05 м/с в верхнем сечении. Сопротивление регенератора составляет 0,342-10 Па (0,35 кгс/см ). Среднее значение числа единиц переноса для регенератора с клапанными тарелками, определенное методом графического интегрирования, равно 17,9, что заметно выше, чем для регенераторов с насадкой и ситчатыми тарелками. Указанный результат получен при расходе конвертированного газа 92 370 м /ч (объем газа при п. у.). [c.203]
Во втором отделении колонны, расположенном между первой и второй тарелками, определение элементов ректификации ведется следующим образом. По составу паров, поднимающихся с первой тарелки, и по их температуре tx определяются упругости Ру и Ра углеводородных компонентов системы, рассчитывается коэффициент обогащения и по уравнению равновесия (IX. 43) вычисляется состав равновесной этим парам флегмы 1, стекающей с первой тарелкн на вторую. Дальнейший расчет ведется методом постепенного приближения. Удобнее всего принимать значение относительного веса Оа/Д паров, поднимающихся во втором межтарелочном отделении, и последующим расчетом подтверждать его правильность. Итак, пусть принято значение веса Оа/ - Тогда состав Уа этих паров, поднимающихся со второй тарелки, определится по уравнению концентраций (IX. 41) с подстановкой в него величин, относящихся ко второму отделению колонны [c.410]
В 1962 г. Дж. Халаш и Е. Хейне [177, 178] предложили применять заполненные сорбентом капиллярные колонки для анализа низкокипящих углеводородов. Ими были получены стеклянные колонки путем вытягивания трубки, предварительно заполненной окисью алюминия. Проведенный анализ углеводородной смеси l — Сз показал высокую эффективность колонок. Так, высота эквивалентной теоретической тарелки, определенная по нормальному бутану, составила 0,052 см при линейной скорости газа-носителя 20 Mj eK. Анализ смеси был проведен за 3 сек, хроматограмма рассчитывалась с помощью электронной интегрирующей установки. Разделение более сложной смеси газов, состоящей из семи компонентов, получено за 24 сек. [c.69]
В промышленности применяют два типа тарелок. Тарелки первого типа представляют собой сплошной диск с отверстием в центре, над которым установлен сферический колпак. Центральное отверстие имеет по окружности бортик для поддержания на тарелке определенного уровня жидкости. Край колпака опущен ниже уровня жидкости, чтобы поднимающиеся снизу пары барботи- [c.104]
chem21.info
Среди простых элементов процесса важное значение имеет так называемая единица равновесия— теоретическая тарелка. Простой, стационарный, изолированный, находящийся в равновесии элемент процесса, в который поступают две гомогенные фазы и из которого выходят две гомогенные находящиеся в равновесии фазы, независимо от их структуры и образования, называется теоретической тарелкой (рис. 4-2). Это понятие возникло в теории процессов перегонки, но применяется и в других случаях. [c.39]
Каждая колонка имеет так называемую рабочую мощность определенное количество паров и жидкости, проходящих противотоком через колонку, не вызывая ее захлебывания . Последнее явление нарушает равновесие в системе жидкость — пар и делает невозможным нормальное фракционирование. Эффективность колонки определяется способностью одной секции колонки к фракционированию. Теоретическая тарелка определяет ту высоту перегонной колонки, на которой создается равновесие системы жидкость — пар, т. е. когда пары, поступающие на тарелку, имеют тот же состав, что и жидкость, стекающая с нее, а пары, уходящие с тарелки, находятся в равновесии с жидкостью, стекающей на эту тарелку. [c.47]В случае систем с очень большим числом близкокипящих компонентов часто нет необходимости проводить полное разделение для их характеристики. Так, в случае смесей углеводородов, таких, как бензин, дизельное топливо и другие, достаточно определить, какая часть пробы перегоняется в определенном температурном интервале, например 75—80 °С. Можно также определить температуру, при которой определенный объем пробы находится в виде дистиллята. Поскольку данные такого анализа в значительной степени зависят от условий проведения опыта, необходимо применять стандартную аппаратуру, обслуживая ее строго по инструкции [58, 59]. Принцип фракционной дистилляции в ректификационной колонне заключается в про-тивоточном прохождении части конденсата и поднимающихся вверх паров, между которыми происходит интенсивный обмен. При этом пар обогащается наиболее легколетучим компонентом. Такая колонна в промышленности разделена на отдельные тарелки отсюда вытекает понятие теоретической тарелки. Теоретическая тарелка характеризуется состоянием установившегося равновесия между фазами. Число теоретических тарелок, необходимое для разделения, можно определить графически [58, 60]. [c.382]
Разделение веществ тем более эффективно, чем больше число последовательных равновесий, т. е. чем больше число теоретических тарелок (так А. Мартин и Р. Синдж [97] по аналогии с процессом фракционированной перегонки называют слой наименьшей толщины в колонке, в котором в условиях проведения опыта устанавливается равновесное состояние). Если высота колонки задана, то число теоретических тарелок в ней определяется высотой теоретической тарелки . Чем меньше эта высота, тем эффективнее работа колонки. Высота теоретической тарелки зависит от скорости, с какой протекает обмен растворенными веществами между двумя растворителями чем больше скорость обмена, тем меньше высота теоретической тарелки. Скорость обмена, в свою очередь, зависит от природы растворенных веществ и растворителей. Обычно она тем больше, чем больше растворители растворимы друг в друге. [c.172]
Только в колонне с теоретическими тарелками имеется полное равновесие между парами и жидкостью на каждой тарелке. Поднимающиеся на данную тарелку снизу более горячие пары и стекающая сверху более холодная жидкость приходят на тарелке в столь тесное соприкосновение, что принимают какую-то общую среднюю температуру и состав уходящих с этой тарелки паров и жидкости в точности соответствует условиям равновесия для данной температуры и при данном давлении. Таким образом, под теоретической тарелкой нужно понимать такую тарелку, на которой предполагается состояние полного равновесия между [c.87]
Полученную прямую называют линией исчерпывания ). Начиная от точки вычерчивают ступени разделения (теоретические тарелки) укрепляющей части колонны между кривой равновесия и рабочей линией с1—а здесь достаточно иметь 4 тарелки. Далее, от (I вниз между кривой равновесия и исчерпывающей линией ё—е строят ступени разделения (теоретические тарелки) для ис- [c.115]
Наиболее распространен в инженерной практике второй метод — определение рабочей высоты массообменных аппаратов по требуемому числу так называемых теоретических тарелок, или теоретических ступеней контакта. Теоретической тарелкой называется однократный контакт взаимодействующих потоков, завершающийся достижением фазового равновесия. Этот метод расчета особенно нагляден применительно к секционированным, или ступенчатым, аппаратам (рис. 1Х-15, а). В последних одна из фаз (например, жидкая) стекает сверху вниз, последовательно проходя через некоторое число поперечных распределительных перегородок (тарелок), на каждой из которых удерживается слой жидкости определенной высоты. Избыток жидкости, поступающей с вышележащей тарелки, непрерывно стекает на нижележащую. Вторая фаза (например, газовая, паровая) движется вверх навстречу потоку жидкости, барботирует через все ее слои на тарелках и покидает аппарат в верхнем его сечении. Если предположить, что в результате интенсивного массообмена на каждой тарелке покидающие ее фазы приходят в равновесие, то рассматриваемый процесс можно изобразить в диаграмме у—х, начертив на ней предварительно равновесную и рабочую линии (рис. 1Х-15, б). [c.452]
В разделе I теоретическая тарелка была определена как тарелка, осуществляющая идеальную простую перегонку, т. е. создающая такое различие между составом жидкой смеси и составом ее пара, которое следует из кривой равновесия. Там же было приведено общее описание вывода этого понятия с помощью кривых температура кипения—состав и указано на возможность сравнения эффективности колонн по числу теоретических тарелок. Теоретической тарелкой тарельчатой колонны называют такую..тарелку, на которой пар и жидкость, покидающие тарелку, могут достичь равновесного состава. Таким образом, каждая тарелка как бы осуществляет теоретически идеальную простую перегонку. На реальных тарелках разделение смеси бывает несколько меньшим, чем для теоретической тарелки, что объясняется недостаточным перемешиванием, тенденцией к пенообразованию, уносом капель и конструктивными особенностями колонн различного диаметра. Было предложено большое число всевозможных типов тарелок, которые сильно различаются по коэффициенту полезного действия. Последний выражает отношение реально наблюдаемого разделения к теоретическому и может быть выражен двумя способами. [c.28]
Процесс абсорбции при использовании представления о теоретической тарелке описывается теми же уравнениями, что и процесс ректификации, а именно уравнениями (1,2), (1,8) и 1П,33). В основу рассматриваемой методики положен способ решения уравнений (I, 2) и (I, 8) от тарелки к тарелке в направлении сверху вниз для легких компонентов и в обратном направлении для тяжелых компонентов. [c.83]
В заключение раздела об основах массообменных процессов полезно обратить внимание на то обстоятельство, что понятия о ступени изменения концентрации (теоретической тарелке) и об эффективности работы реальной тарелки (КПД по Мерфи) базируются на предположении о полном перемешивании обеих фаз или хотя бы одной только жидкой фазы. Именно при выполнении такого условия графическая интерпретация понятия теоретической тарелки соответствует прямоугольной ступеньке между рабочей линией процесса и равновесной кривой, а значение эффективности реальной тарелки не может превысить единицу. [c.385]
Расчет размывания зон. В колонку вводят пробу, которая попадает на первую теоретическую тарелку. Доля растворенного вещества р остается в подвижной фазе, а доля д попадает в стационарную фазу. После установления равновесия в колонку добавляют небольшой объем (АУм) подвижной фазы и количество р переносится на вторую тарелку. Поскольку процесс непрерывный, схема распределения растворенного вещества будет абсолютно такой же, как показано на рис. 15-7, и в общем случае доля растворенного вещества г на любой тарелке после добавления п порций объемов (ЛУм) подвижной фазы равна [c.531]
Работами ряда авторов установлено, что эффективность использования хроматографической колонки сильно зависит от размера зерен ионита чем мельче зерна, тем меньше высота теоретической тарелки. Это положение справедливо не только при отсутствии локального равновесия в колонке, но и при его наличии. На колонках с равномерным заполнением при чрезвычайно малой скорости протекания высота теоретической тарелки приблизительно равна диаметру зерен ионита [6]. Вследствие каналообразования, обусловленного некоторой неоднородностью заполнения колонки, столь низкие значения высоты теоретической тарелки осуществляются редко. Фактически многие сложные разделения успешно выполняются даже в тех случаях, когда высота теоретической тарелки, вследствие [c.127]
Эффективность колонки и фактор эффективности растворителя. Эффективность колонки измеряли при помощи ВЭТТ (высоты, эквивалентной теоретической тарелке). Теоретическая тарелка определяется как участок колонки, необходимый для достижения равновесия при распределении растворенного вещества между движущейся газовой и неподвижной жидкой фазами. Это свойство колонки связано с такими параметрами, как скорость потока газа-носителя, температура колонки и физические свойства растворенного вещества и растворителя. Однако эффективность — неудачное слово для этого случая. Значение ВЭТТ в колонке в действительности является мерилом отклонения колонки от идеальной линейной хроматографии. Это особенно справедливо при использовании рекомендованного метода вычисления ВЭТТ, т. е. по формуле (U/16) (х /у ), где I — длина колонки, х — экстраполированное основание треугольника, у — время удерживания данного растворенного вещества [4]. В этом выражении ничто не говорит о разделяющей способности колонки. [c.61]
Теория теоретических тарелок — общий метод описания многостадийных процессов. Представление о теоретической тарелке взято из теории дистилляции. В дистилляции разделение происходит на отдельных ступенях, на которых осуществляется равновесие между фазами, затем фазы разделяют. Каждая такая ступень называется теоретической ступенью или теоретической тарелкой. В хроматографической колонке, заполненной сорбентом, одна из фаз находится в непрерывном движении и полное равновесие иногда сразу не достигается. В таких случаях длина слоя, на котором достигается равновесие между двумя фазами, условно называется высотой, эквивалентной теоретической тарелке (ВЭТТ). [c.39]
С помощью уравнения (2) можно получить концентрационный профиль (ник) вещества на выходе колонки и, наоборот, на основе профиля концентрации можно вычислить число теоретических тарелок разделения (см. разд. П. 1.2). Если принять, что поведение вещества i в хроматографической системе определяется в основном поведением большей части молекул, т. е. максимальным значением относительной массы вещества i в тарелке т1,1 = гП ,пл1>П , то из уравнения (2) следует, что такой максимум наблюдается при n=lpi. Если разделительная колонка имеет п тарелок, то через l = n pi стадий разделения на последней тарелке обнаруживается наибольшее количество вещества гпц. Таким образом, для появления максимума количества вещества i на выходе колонки через нее должен пройти объем подвижной фазы, равный [c.12]
Теоретическая тарелка определяет ту высоту перегонной колонки, на которой создается равновесие системы жидкость — пар, т. е. когда пары, поступающие на тарелку, имеют тот же состав, что и жидкость, стекающая с нее, а пары, уходящие с тарелки, находятся в равновесии с жидкостью, стекающей на эту тарелку. Число [c.51]
С учетом движения жидкости по тарелке абсорбционные аппараты подразделяют на аппараты полного вытеснения, полного смешения и промежуточные. По этой классификации число реальных тарелок зависит от интенсивности перемешивания и выбранного типа аппарата. Поэтому при использовании метода теоретической тарелки для определения к. п. д. целесообразно принимать экспериментальные данные, относящиеся к определенному виду тарелки к. п. д. зависит от относительного направления движения газа и жидкости на тарелках и вдоль абсорбера, характера массопередачи на тарелке (отсутствие равновесия в практических условиях), степени уноса капель жидкости с газом и от других факторов. [c.224]
Действие куба подобно действию теоретической тарелки. Куб, состоящий из семи секторов (кубов), в данном случае равнозначен 3,5 теоретическим тарелкам. Над кубом расположена насадка из седел Инталокс размером 50 мм и высотой 0,6 м (0,5 тарелки). [c.128]
С развитием и широким внедрением в практику метода газовой хроматографии возник вопрос оценки эффективности работы хроматографической установки, в частности вопросы эффективности применяемых хроматографических колонок. Наиболее распространенной теорией, позволяющей количественно оценить хроматографический процесс, является теория теоретических тарелок, предложенная А. Мартином и Р. Синджем. Согласно этой теории хроматографическая колонка представляется состоящей из ряда элементарных участков, секций, которые называются теоретическими тарелками. Теоретическая тарелка соответствует части колонки, в которой происходит элементарный акт распределения между двумя фазами. [c.15]
Взаимодействие между паром и жидкостью на тарелке протекает следующим образом. Когда пузырек пара поднимается в жидкости, часть содержащегося в нем кислорода конденсируется и остается в жидкости взамен этого из жидкости испаряется азот и уходит с парами к следующей тарелке. На каждой тарелке поступающая жидкость обогащается кислородом и отдает азот. Состояние равновесия между паром и жидкостью вначале наступает только на поверхности пузырька, а внутри его состав пара почти не изменяется. Лишь постепенно, по мере перемещения пузырька в жидкости, дальнейшего дробления его и развития поверхности контакта между паром и жидкостью, средний состав пара над тарелкой будет приближаться к составу, равновесному с составом жидкости на тарелке. Поэтому в действительном процессе пар над жидкостью, вследствие неполного тепло-и массообмена между ними, содержит больше кислорода и меньше азота, чем это должно быть по теоретической кривой равновесия для жидкости данного состава. [c.100]
Если на теоретическую тарелку поступают фазы с составами У и X, то в результате массообмена составы фаз буд т 1 и Х этим составам, как находящимся в равновесии, отвечает точка М на линии равновесия (рис. 17-4), Составы У и X, соответствующие одному и тому же сечению аппарата, лежат на рабочей линии (точка Л) то же относится к составам У и X (точка N). Таким образом, действие теоретической тарелки изображается на У — X диаграмме ступенькой КМЫ, расположенной между рабочей линией и линией равновесия вертикальный отрезок ступеньки КМ, равный (У—У ), выражает изменение состава фазы О на теоретической тарелке, а горизонтальный отрезок MN, равный (X — X), выражает изменение состава фазы Ь. Число теоретических тарелок, необходимое для изменения состава фазы О от У а до Уг, равно [c.430]
Широко применяемые колпачковые тарелки, обладая целы.м рядом преимуществ, не удовлетворяют современную промышленность по производительности, металлоемкости, сопротивлению одной теоретической тарелки. Нормализованные тарелки провального типа, хотя и высокопроизводительные, получили ограниченное применение вследствие низкой эффективности разделения и узкого диапазона рабочих нагрузок. [c.194]
Обычно одновитковые спирали дают ВЭТТ 3—7 см, но в некоторых случаях эта величина может достигнуть 1,5 сл и меньше, в зависимости от конструкции колонки и диаметра спиралей. Последний фактор имеет значение не меньшее, чем для насадки из стеклянных колец. Так, было показано, что колонка с насадкой из одновитковых спиралей диаметром 2,4 мм, сделанных из стальной проволоки толщиной 0,25 мм, имеет ВЭТТ 2,2—2,6 см (56—67 теоретических тарелок при высоте рабочей части колонки 150 см) уменьшение же диаметра спирали до 1 мм дает улучшение эффективности примерно в 2 раза ВЭТТ равна 1,2—1,4 см (20—23 теоретические тарелки при высоте колонки 28 см). Стеклянные спирали такого размера трудно изготовить своими силами. В лабораторных условиях можно сделать спирали с внутренним диаметром 3—4 мм при толщине стеклянной нити 1 мм, но насадки из таких спиралей дают ВЭТТ 5—8 см. [c.151]
Теоретическим контактом или теоретической тарелкой называется обогащение входящих на тарелку паров легкокипящим компонентом (азотом) до равновесия со стекающей с тарелки жидкостью и обогащение приходящей на тарелку жидкости тяжело-кипящим компонентом (кислородом) до состояния равновесия с уходящим с тарелки паром. [c.83]
На фиг. 21 и 22 изображены процессы на нескольких теоретических тарелках в диаграммах х — /их — / соответственно. В диаграмме х Г точки, соответствующие жидкости, стекающей с тарелки, и пару, поднимающемуся с данной тарелки, расположены на одной изотерме, а точки,, соответствующие жидкости, стекающей с тарелки, и пару, поднимающемуся с лежащей ниже тарелки, лежат на луче, проведенном из полюса. [c.110]
Более ранняя периодическая теория Майера — Томпкинса основана на предположении, что движение жидкости в колонке с N теоретическими тарелками осуществляется скачками от тарелки к тарелке . Каждая тарелка имеет одинаковую массу смолы, т, и одинаковый объем раствора, v. При пропускании жидкости через колонку объем раствора, v, перемещается вниз по колонке от тарелки к тарелке. Компонент М также переносится вниз и распределяется между обеими фазами в соответствии с уравнением [c.52]
Для определения высоты пленочной или насадочной колонны надо знать высоту, эквивалентную единице переноса (ВЕП). или высоту, эквивалентную теоретической тарелке (ВЭТТ). Для определения высоты тарельчатой колонны необходимо знать расстояние между тарелками. число тарелок, приходящихся на единицу переноса, или к. п. д. тарелки. Указанные величины зависят от конструкции колонны, элементов тарелки или насадки, от скорости пара, физических свойств смеси и практически определяются экспериментально. Соответствующие данные для некоторых случаев низкотемпературной ректификации приводятся в табл. 9-2. Ориентировочно для воздухоразделительных колонн можно принимать к. п. д. тарелки 0.25—0,35 (низкая величина к. п. д. учитывает влияние аргона при расчете числа тарелок в предположении, что воздух представляет собой бинарную смесь О2—N2). и расстояние между тарелками 90- 120 мм. При разделении воздуха в колоннах с кольцами Рашига размером 10Х 10X0,3 мм значение ВЭТТ принимается равным 150—250 мм. В колоннах для разделения изотопов водорода [Н4-7] к. п. д. тарелки 0,35 -0,40 и расстояние между тарелками 65. -120 мм. В колонне с насадкой Стедмана диаметром 25 мм ВЭТТ равна 24 мм [Ж2-29]. [c.254]
Каждой ступени диаграммы Мак-Кэба — Тиле соответствуют (в предположении постоянной эффективности тарелок) одна теоретическая тарелка и, следовательно, один из участков колонны примерно одинаковой длины. Поэтому при аппроксимации кривой равновесия прямыми удобнее сделать так, чтобы приближение было наилучшим в тех областях диаграммы, где различие в составах на соседних тарелках наименьшее, поскольку этим областям соответствуют относительно протяженные участки колонны. С другой стороны, в областях, где различие в составах на соседних тарелках велико, результаты меньше зависят от соответствия между аппроксимируюшей прямой и кривой, так [c.511]
Для расчетного анализа работы новой технологической схемы фракционирования бензина использовались три колонны, в каждой из которых принято по 21 теоретической тарелке. Кроме того, внизу первой и третьей колонны установлены нагреватели, каждый из которых эквивалентен одной теоретической тарелке. Вывод бокового погона из первой колонны осуществляется с девятой тарелки (счет с верха колонны), и он вводится между 7 и 8 тарелками второй колонны. Давление в верхней части первой колонны принято равным 0,35, второй 0,13 н третьей 0,21 МПа, перепад давления на одну теоретическую тарелку 0,002 МПа. Температура ввода исходной смеси в колонну принята 120 °С (массовая доля отгона 0,04), температура после коиденсаторов-холодильииков 40 С. [c.75]
Заметим, что крайняя точка верхней рабочей линии с координатами Уи Хв) обозначает состав фаз в сечении над колонной и после полностью конденсирующего дефлегматора. Если У1 обозначает состав пара с первой тарелки, то состав флегмы Х стекающей с этой теоретической тарелки, можно определить на линии равновесия. Зная Хи с помощью рабочей линии найдем состав пара в это1 1 сечении, т. е. между первой и второй тарелками, или состав пара, уходящего со второй тарелки (Уг). Далее, зная состав У2, [c.483]
ТО значение концентрации в выходящем потоке газа (пара) должно быть равновесным с концентрацией Xj в выходящем из элемента потоке жидкой фазы Yj., = Y (Xi). На графике в координатах Y, Y - X (рис. 5.15, б) теоретическая тарелка соответствует прямоугольной ступеньке между рабочей линией процесса и равновесной зависимостью. Для процесса поглощения компонента из газового потока жидкостью такая ступенька строится от точки 1 с координатами (X , Yi) на рабочей линии процесса от этой точки нужно спуститься вертикально, т. е. при Xj = onst до достижения равновесной зависимости Y (Xi) (точка 2). Положение точки 2 на равновесной кривой и означает, что выходящий из теоретической тарелки газ будет иметь концентрацию Yj , равновесную с концентрацией компонента в выходящем потоке жидкости Yjt = Y (Xi). [c.380]
Поскольку степень разделения весьма сильно колеблется от одной колонки к другой, удобно ввести некоторую количественную меру эффективности колонки. Введем с этой целью понятие теоретической тарелки. Предположим, что имеется установка, состоящая из кипятильного сосуда, ректификационной колонки и конденсирующей насадки ( головки ). После прогрева этой системы до установления стационарного состояния, при котором конденсат с верха колонки полностью возвращается в нее, отметим температуру вверху колонки. Возьмем пробы конденсата из головки и жидкости из кипятильного сосуда и проанализируем их. Па соответствующей диагра.мме Т — X от.метим составы жидкости из головки и жидкости из сосуда и определим число равновесий жидкость — пар, теоретически необходимых для получения пара такого состава. При полном возврате конденсата в колонку число равновесий равно числу ступенек (см. рис. 35.6), необходимых для того, чтобы перейти от состава конденсата в головке к составу жидкости в кипятильном сосуде. Это число и является числом теоретических тарелок. Если бензолыю-толуольная смесь в кипятильном сосуде имела состав Ji, а пар, собирающийся в головке, состав Х , то по фазовой диаграмме на рис. 35.6 можно установить, что прибор в целом имеет пять теоретических тарелок, а колонка — четыре, поскольку кипятильный сосуд равноценен одной теоретической тарелке. [c.178]
Проблема калибровки колонок до препаративного размера была эффективно решена Карелом и Перкинсом [12], которые ввели в колонку ряд пористых, спеченных стальных перегородок в качестве гомогенизаторов потока, что позволило им на колонках диаметром до 30,48 мм получить разделение, сравнимое с разделением на аналитической колонке диаметром 0,635 мм. В коммерческих установках, где получаются разделения, эквивалентные 700 теоретическим тарелкам, спеченные тарелки были расставлены порознь с промежутками около 50,8 мм внутри колонки диаметром 10,16 мм. Их внешние ребра были покрыты прессованными алюминиевыми фланцами так, что тарелки могли быть установлены в колонке вместе с герметичными фланцевыми соединениями. Четыре таких модуля комбинируются для создания препаративной единицы, и образцы объемом до 100 мл можно использовать без потери силы разделения. Такая система представляется идеальной для очистки растворителей в необходимых для электрохимических исследований количествах и для выделения малых количеств обычных примесей в чистом виде, в котором они могут быть идентифицированы. [c.284]
Для графического определения коэффициента полезного действия тарелки может служить диаграмма (рис. 78). Здесь треугольник a d соответствует теоретической тарелке, треугольник же abe — действительной. Цри прохождении пара через теоретическую тарелку происходит изменение его концентрации от уп+1 Цо"Уп, из графика видно, что Уп — Уп+1 — йс. При прохождении пара через действительную тарелку происходит изменение его ютнцентрацпи от Уп+i ДО уп, т. е. на величину Уп — Уп+г — О Ь. Коэффициент полезного действия определяется, поэтому -отношением отрезка аЬ к отрезку ас. [c.384]
Под термином теоретические тарелки подразумеваются тарелки идеальной колонки, работающей при ренполного орошения, и отвечающие теоретическому расчету фазового равновесия паров и жидкости на каждой тарелке. Высота рабочей части испытуемой колонки (в см), выполняющая работу,. эквивалентную одной теоретической таре,т1ке, носит название В. Э.Т.Т. Эффективность же всей колонки характеризуется числом теоретических тарелок, или, сокращенно, Ч. Т. Т. [c.213]
Весьма часто в математические модели массообменных колонн вводят допущение о достижении межфазного равновесия на тарелках [315, 319—331]. В. М. Платонов и Б. Г. Берго применили концепцию теоретической тарелки при моделировании различных колонн со ступенчатым контактом фаз [3]. Как показывает анализ, такое допущение при моделировании десорбционных колонн аммиачно-содового процесса неприемлемо, поскольку к. п. д. тарелок этих колонн, принятый по парогазовой фазе, составляет 0,3—0 6, расчет же по теоретическим тарелкам теплообменника дистилляции приводит к нереальным результатам [6]. Так, по экспериментальным данным СОг ТДС десорбируется до установленной нормы на 10— 1Е тарелках и в верхней части ТДС происходит абсорбция N11 яшдкостью, тогда как расчет показывает, что десорбция СОг закап- чивается на второй теоретической тарелке и абсорбции NHз не наблюдается. [c.172]
Колонка со сплошной насадкой из сетчатых металлических колец длиной 10ми диаметром 7 см, при 80° давала после 15 дней 115 г/день воды, обогащенной тяжелым кислородом в пять раз [57]. Это отвечает 270 теоретическим тарелкам. Колонка имела V = 1/5 л и г = 3,9 л/час. Наконец, следует упомянуть колонку с насадкой из пористого зерненного материала гайдита , подробное описание которого не было дано [48]. Каскад из трех колонок с диаметрами 2,7, 1,9 и 8,5 см и высотой 9 м каждая давал 5 г/день воды, обогащенной в 6 — 7 раз 0 , что приблизительно отвечает одной теоретической тарелке на 6 см длины. Одновременно достигалось обогащение 0 более чем в два раза. [c.78]
chem21.info
Способ монтажа ректификационных тарелок зависит от их конструкции и технологического назначения.Какие типы ректификационных тарелок применяют в технологии газоразделения.Для изготовления ректификационных тарелок, теплообменных аппаратов и их трубных пучков используют титановые сплавы.При расчете ректификационных тарелок должны быть известны.На каждой ректификационной тарелке одновременно происходят процессы испарения и конденсации отдельных компонентов смеси.Технологическая схема блока каталитического крекинга. Колонна-оснащена 28 ректификационными тарелками, предназначенными для разделения продуктов крекинга. Газ с верха колонны 13 подается в абсорбер 12, где легким газойлем из него извлекаются пропан и бутан. Сухой газ уходит в топливную сеть. Сжиженные газы охлаждаются и накапливаются в. Часть их возвращается на орошение в стабилизатор 14, а избыток уходит в заводские хранилища.Кольцевые ситчатые двухсливные тарелки. Расстояние между ректификационными тарелками равно 100 мм.Колонна-испаритель оборудована семью ректификационными тарелками. Особенностью колонны является коническое нижнее днище, обеспечивающее полный вывод глины из аппарата.Осуществляется увеличение числа ректификационных тарелок в атмосферной и особенно в вакуумной колонне, что удовлетворит современным требованиям к качеству получаемых моторных тодлив, дистиллятных и остаточных масел.Схема работы простой тарельчатой ректификационной колонны. 1 - ввод сырья, 2 - вывод паров. 3 - вывод жидкости. 4 - отвод тепла. 5 -подвод тепла. Поверхности всех работающих ректификационных тарелок залиты жидкостью, стекающей вниз по колонне. Это обеспечивается устройством тарелок.В ходе расчета ректификационной тарелки получены аавовеоныв составы X ( N) YW) для / V - компонентной смеси.
Для нормальной работы ректификационной тарелки должны быть обеспечены равномерное распределение потока паров по всему сечению колонны и равномерная нагрузка каждого колпачка. Для выполнения этого условия гидравлическое сопротивление, создаваемое каждым колпачком, должно быть одинаковым, что достигается погружением колпачков в слой жидкости на одну и ту же глубину. Если высота слоя жидкости на тарелке меняется незначительно ( колонна относительно небольшого диаметра), одинаковое погружение колпачков достигается размещением колпачков на одном горизонтальном уровне.Схема работы простой тарельчатой ректификационной колонны. Поверхности всех работающих ректификационных тарелок залиты жидкостью, стекающей вниз по колонне. Это обеспечивается устройством тарелок, при котором лишнее количество жидкости стекает с них на нижележащую тарелку.Схема работы простой тарельчатой ректификационной колонны. Поверхности всех работающих ректификационных тарелок залиты жидкостью, стекающей вниз по колонне. Устройство тарелок таково, что лишнее количество жидкости стекает с них на нижележащую тарелку. Жидкость на тарелке ( флегма) состоит из обоих компонентов, на которые необходимо разделить вводимую в колонну смесь. Количественное соотношение этих компонентов на данной тарелке зависит от ее расположения по отношению к питательной секции и к другим тарелкам. Разделяемые компоненты должны иметь разные температуры кипения, причем чем выше разность этих температур, тем проще разделение смеси на заданные компоненты.В ходе расчета ректификационной тарелки получены равновесные составы жидкой X ( N) и паровой Y ( N) фаз для Л - компонентной смеси.В ходе расчета ректификационной тарелки получены равновесные составы жидкойX ( N) и паровой Y ( N -) фаз для JV-компонентной смеси.В процессе работы ректификационной тарелки через слой жидкости, перемещающейся по площади горизонтального диска между колпачками к переточному устройству, бар-ботируют пары нефтепродуктов, поступающие с нижележащей тарелки через капсули-нип-пели, затем через щели колпачков.Далее проверяем работу ректификационных тарелок. Измерив температуру стекающей из дефлегматора флегмы, определим t 37 С. Температура пара, поступающего на нижнюю тарелку, равна 128 5 С, l x 494 5 ккал / кг и л 0 8 кг / кг.Поамимо определения числа ректификационных тарелок, что подробно рассматривается в I части книги Глубокое охлаждение ( см. гл.Аппарат имеет 80 ректификационных тарелок с круглыми чугунными колпачками. Корпус аппарата по высоте разбит на четыре части с толщиной стенки 26, 24, 22 и 20 мм. Опорой для аппарата служит цилиндрическая обечайка.Абсорбер имеет 20 ректификационных тарелок с колпачками желобчатого типа, штуцеры и люки, рассчитанные на / у 40 к / У еж2, и муфты для контрольных приборов.Дебутанизатор имеет 30 ректификационных тарелок с колпачками желобчатого типа, штуцеры, рассчитанные на Ру 40 кГ / см2, люки, рассчитанные на / у 25 кГ / см, и муфты для контрольных приборов.Аппарат имеет 16 ректификационных тарелок с колпачками желобчатого типа, штуцеры и люки, рассчитанные на Ру 16 кГ / см2, и муфты для контрольных приборов.
Колонна имеет 36 ректификационных тарелок с колпачками желобчатого типа, штуцеры на Ру 16 кГ / см., люки на Ру 10 кГ / см2 и муфты для контрольных приборов.Колонна имеет 40 ректификационных тарелок с чугунными круглыми колпачками, штуцеры на Ру 16 кГ / см2, люки на Ру 10 кГ / см2 и муфты для контрольных приборов.Колонна содержит 28 ректификационных тарелок, из них 12 в концентрационной части и 16 в отпарной части колонны.Колонна имеет 60 двухпоточных ректификационных тарелок с капсульными круглыми колпачками, штуцеры на Ру 16 кГ / см2, люки на Ру 10 кГ / см2 и муфты для контрольных приборов.Колонна имеет 60 двухпоточных ректификационных тарелок с круглыми капсульвыми колпачками, штуцеры на Ру 16 кГ / см2, люки на Р7 - 10 кГ1смг и муфты для контрольных приборов.Абсорбер имеет 30 ректификационных тарелок желобчатого типа, штуцеры и люки, рассчитанные на Ру 16 кГ / см2, и муфты для контрольных приборов. Опорой аппарату служит обечайка высотой 2700 мм.Аппарат имеет 30 ректификационных тарелок желобчатого типа, штуцеры и люки, рассчитанные на Р 64 кГ / см, и муфты для приборов контроля.Колонна имеет 30 ректификационных тарелок желобчатого типа, штуцеры на Ру 40 кГ / см2, люки на Р 25 кГ / см2 и муфты для контрольных приборов.Колонна имеет 30 ректификационных тарелок желобчатого типа, штуцеры и люки на Р, 16 кГ / см2 и муфты для контрольных приборов. Аппарат имеет цилиндрическую опору высотой 2000 мм. Корпус колонны, ректификационные тарелки и опора изготовляются из углеродистой стали.Аппарат имеет 40 ректификационных тарелок желобчатого типа.Колонна имеет 20 ректификационных тарелок желобчатого типа, штуцеры на Ру 16 кГ / см2, люки на Ру 10 кГ / см2 и муфты для контрольных приборов.
www.ai08.org
