(1.1)Федеральное агентство по образованию
Российский государственный профессионально-педагогический университет
Кафедра автоматизированных систем электроснабжения
Курсовой проект
Расчет асинхронного двигателя серии 4А180 S 4У3
Выполнил:
Проверил:
Екатеринбург 2008
Содержание
Задание 3
Введение 4
1. Выбор главных размеров 5
2. Определение Z1, W1 и сечение провода обмотки статора 6
3. Расчет размеров зубцовой зоны статора и воздушного зазора 8
4. Расчет ротора 10
5. Расчет намагничивающего тока 14
6. Параметры рабочего режима 16
7. Расчет потерь 20
8. Расчет рабочих характеристик 22
9. Расчет пусковых характеристик 28
10. Тепловой расчет 35
11. Расчет вентиляции 37
Список литературы 38
Задание.
Курсовой проект по электрическим машинам
Тип машины – асинхронный двигатель 4А180S4У3
1. Номинальная мощность, 22 кВт
2. Номинальное фазное напряжение, 220 В
3. Число полюсов, 2р = 4
4. Степень защиты, IP44
5. Класс нагревостойкости изоляции, F
6. Кратность начального пускового момента, 1,4
7. Кратность начального пускового тока, 6,5
8. Коэффициент полезного действия, η = 0,9
9. Коэффициент мощности, cosφ = 0,9
10. Исполнение по форме монтажа, М 1001
11. Воздушный зазор, δ = 0,5 мм
12. Частота сети f1, 50 Гц
Введение
Асинхронный двигатель является преобразователем электрической энергии в механическую и составляет основу большинства механизмов использующихся во всех отраслях народного хозяйства.
В настоящее время асинхронные двигатели потребляют более 40% вырабатываемой электрической энергии, на их изготовление расходуется большое количество дефицитных материалов: обмоточные меди, изоляции, электрической стали и других затрат.
На ремонт и обслуживание асинхронных двигателей в эксплуатации средства составляют более 5% затрат из обслуживания всего установленного оборудования.
Поэтому создание серии высокоэкономичных и надежных асинхронных двигателей является важнейшей народно-хозяйственной задачей, а правильный выбор двигателей, их эксплуатации и высококачественный ремонт играют первоочередную роль в экономике материалов и трудовых ресурсов.
В серии 4А за счет применения новых электротехнических материалов и рациональной конструкции, мощность двигателей при данных высотах оси вращения повышена на 2-3 ступени по сравнения с мощностью двигателей серии А2, что дает большую экономию дефицитных материалов.
Серия имеет широкий ряд модификации, специализированных исполнений на максимальных удовлетворительных нужд электропривода.
1. Выбор главных размеров
1.1 Синхронная скорость вращения поля:
1.2 Высота оси вращения:
( двигатель 4А180S4У3)
Внешний диаметр Da = 0,313 м
1.3 Внутренний диаметр статора:
1.4 Полюсное деление:
1.5 Расчетная мощность:
1.6 Электромагнитные нагрузки:
A/м
Тл
1.7 Принимаем обмоточный коэффициент для двухслойной обмотки:
1.8 Расчетная длина воздушного зазора:
1.9 Отношение значение находится в рекомендуемых пределах (0,65-1,3)
2. Определение , и сечение провода обмотки статора
2.1 Предельные значения :
2.2 Число пазов статора
Принимаем тогда
Обмотка двухслойная
2.3 Зубцовое деление статора
2.4 Число эффективных проводников в пазу (предварительно при условии а=1)
2.5 Принимаем а = 2, тогда
принимаем
2.6 Окончательные значения
Число витков в фазе:
Линейная нагрузка:
Магнитный поток:
Для двухслойной обмотки:
при
Значения А и находятся в допустимых пределах
2.7 Плотность тока в обмотке статора (предварительно)
по п. 2.6:
=
2.8 Сечение эффективного проводника (предварительно):
2.9 Сечение эффективного проводника (окончательно):
принимаем тогда
обмоточный провод ПЭТВ ,
2.10 Плотность тока в обмотке статора (окончательно):
3. Расчет размеров зубцовой зоны статора и воздушного зазора
Рис.1 К расчету размеров зубцовой зоны статоров с прямоугольной конфигурацией пазов
3.1 Принимаем предварительно
;
=
для оксидированных листов стали
=
3.2 Размеры паза в штампе принимаем:
3.3 Размеры паза в свету с учетом припуска на cборку:
Площадь поперечного сечения паза «в свету» для размещения проводников:
Площадь поперечного сечения прокладок:
(для двухслойной обмотки)
Площадь поперечного сечения корпусной изоляции в пазу:
— односторонняя толщина изоляции в пазу
3.4 Коэффициент заполнения паза:
Полученное значение допустимо для двигателей с (0,72÷0,74).
4. Расчет ротора
4.1 Воздушный зазор (по заданным данным):
4.2 Число пазов ротора :
4.3 Внешний диаметр ротора:
4.4 Длина магнитопровода ротора:
4.5 Зубцовое деление ротора:
4.6 Внутренний диаметр ротора равен диаметру вала, так как сердечник непосредственно насажен на вал.
4.7 Ток в стержне ротора
4.8 Площадь поперечного сечения стержня (предварительно):
Плотность тока в стержне литой клетки принимаем:
4.9 Паз ротора определяем по рис.9.40, б :
Принимаем
Допустимая ширина зубца:
Размеры паза:
Принимаем:
Полная высота паза:
4.10 Площадь поперечного сечения стержня:
4.11 Плотность тока в стержне:
4.12 Короткозамыкающие кольца.
Площадь поперечного сечения кольца:
Размеры замыкающих колец:
На рис.2 представлены размеры замыкающих колец
Рис.2 Размеры замыкающих колец
Рис.3 К расчету трапецеидальных закрытых пазов ротора
Рис.4 Пазы статора и ротора
Поз. | Материал | Толщина материала, мм | Число слоев | Односторонняя толщина, мм |
1 | Имидофлекс | 0,35 | 1 | 0,35 |
2 | Имидофлекс | 0,25 | 1 | 0,25 |
4 | Провод ПЭТВ 1,12/1,2 | - | - | - |
5. Расчет намагничивающего тока
5.1 Значение индукций:
Расчетная высота ярма ротора при 2р=4, :
5.2 Магнитное напряжение воздушного зазора:
5.3 Магнитные напряжение зубцовых зон:
статора:
ротора:
[ по табл. П1.7,1] для стали 2013:
при ВZ1 =1,9 Тл, НZ1 =2070 А/м;
при ВZ2 =1,9 Тл, НZ2 =2070 А/м;
hZ1 =hп1 =25,9 мм;
hZ2 =hп2 -0,1∙в2 =24,7-0,1∙6,1=24,1 мм
5.4 Коэффициент насыщения зубцовой зоны:
5.5 Магнитные напряжения ярм статора и ротора:
[по табл. П1.6, 1] при Ва =1,55 Тл, НА =630 А/м
при ВJ =0,88 Тл, НJ =146 А/м
где
при 2р=6 :
где
5.6 Магнитное напряжение на пару полюсов:
5.7 Коэффициент насыщения магнитной цепи:
5.8 Намагничивающий ток:
относительное значение:
6. Параметры рабочего напряжения
6.1 Активное сопротивление фазы обмотки статора:
Для класса нагревостойкости изоляции F расчетная температура =115˚С;
Для медных проводников
Длина проводников фазы обмотки:
Длина вылета лобовой части катушки:
Относительное значение:
6.2 Активное сопротивление фазы алюминиевой обмотки ротора:
где для алюминиевой обмотки ротора:
Приводим r2 к числу витков обмотки статора:
Относительное значение:
6.3 Индуктивное сопротивление фазы обмотки статора:
где
где:
где:
Относительное значение:
Рис.5 К расчету коэффициентов магнитной проводимости пазового рассеяния обмотки статора
6.4 Индуктивное сопротивление фазы обмотки ротора:
где по табл. 9.27 с. 408, 1:
где kд =1 -для номинального режима
Так как то без заметной погрешности можно принять:
Приводим Х2 к числу витков статора:
Относительное значение:
Рис.6 К расчету коэффициентов магнитной проводимости пазового рассеяния короткозамкнутого ротора
7. Расчет потерь
7.1 Основные потери в стали:
— удельная масса стали
7.2 Поверхностные потери в роторе:
7.3 Пульсационные потери в зубцах ротора:
7.4 Сумма добавочных потерь в стали:
7.5 Полные потери в стали:
7.6 Механические потери:
для двигателей с 2р ≥ 4:
7.7 Добавочные потери при номинальном режиме:
7.8 Холостой ход двигателя:
8. Расчет рабочих характеристик
8.1 Параметры:
Используем приближенную формулу, так как :
Потери, не меняющиеся при изменении скольжения:
Принимаем и рассчитываем рабочие характеристики,
задаваясь скольжением S равным:
s=0,002; 0,008; 0,012; 0,016; 0,02; 0,024; 0,028
Результаты таблицы приведены в таблице 1.
Характеристики представлены на рис.7
№ | Расчетная формула | Единица измерения | Скольжение | ||||||
0,002 | 0,008 | 0,012 | 0,016 | 0,02 | Sном= 0,024 | 0,028 | |||
1. | Ом | 67,86 | 16,96 | 11,31 | 8,48 | 6,78 | 5,65 | 4,84 | |
2. | Ом | ||||||||
3. | Ом | 68,06 | 17,16 | 11,51 | 8,68 | 6,98 | 5,85 | 5,04 | |
4. | Ом | 1,2 | 1,2 | 1,2 | 1,2 | 1,2 | 1,2 | 1,2 | |
5. | Ом | 68,07 | 17,2 | 11,57 | 8,76 | 7,08 | 5,97 | 5,18 | |
6. | А | 3,23 | 12,79 | 19,01 | 25,1 | 31,07 | 36,85 | 42,47 | |
7. | - | 0,999 | 0,997 | 0,994 | 0,99 | 0,985 | 0,979 | 0,973 | |
8. | - | 0,017 | 0,069 | 0,103 | 0,136 | 0,169 | 0,2 | 0,231 | |
9. | А | 4,88 | 13,41 | 19,55 | 25,51 | 31,26 | 36,73 | 41,98 | |
10. | А | 10,25 | 11,08 | 12,15 | 13,61 | 15,45 | 17,57 | 20,0 | |
11. | А | 11,35 | 17,39 | 23,01 | 28,91 | 34,86 | 40,7 | 46,5 | |
12. | А | 3,3 | 13,06 | 19,42 | 25,64 | 31,74 | 37,6 | 43,39 | |
13. | кВт | 3,22 | 8,85 | 12,9 | 16,83 | 20,63 | 24,242 | 27,7 | |
14. | кВт | 0,075 | 0,176 | 0,308 | 0,486 | 0,707 | 0,964 | 1,258 | |
15. | кВт | 0,004 | 0,066 | 0,147 | 0,256 | 0,392 | 0,55 | 0,734 | |
16. | кВт | 0,009 | 0,021 | 0,038 | 0,06 | 0,087 | 0,119 | 0,156 | |
17. | кВт | 0,752 | 0,927 | 1,157 | 1,466 | 1,85 | 2,297 | 2,812 | |
18. | кВт | 2,468 | 7,923 | 11,74 | 15,36 | 18,78 | 21,944 | 24,888 | |
19. | - | 0,76 | 0,89 | 0,91 | 0,912 | 0,91 | 0,905 | 0,898 | |
20. | - | 0,429 | 0,771 | 0,849 | 0,882 | 0,896 | 0,902 | 0,902 |
Таблица 1. Рабочие характеристики асинхронного двигателя
Рис.7 Рабочие характеристики спроектированного двигателя
8.2 Расчет и построение круговой диаграммы.
Масштаб тока:
Масштаб мощности:
Ток синхронного холостого хода:
где
8.3 После построения круговой диаграммы рассчитаем рабочие характеристики при номинальном режиме
Ток статора:
Ток ротора:
Первичная мощность:
Электромагнитная мощность:
Полезная мощность:
КПД:
Коэффициент мощности:
Скольжение двигателя:
9. Расчет пусковых характеристик
9.1 Расчет пусковых характеристик. Рассчитываем точки характеристик,
соответствующие скольжению S = 1.
Пусковые характеристики спроектированного двигателя представлены на рис.8.
Параметры с учетом вытеснения тока ()
Для [стр. 428, рис. 9.57, 1]
[стр.428, рис. 9.58, 1]
Активное сопротивление обмотки ротора:
где
Приведенное сопротивление ротора с учетом действия эффекта вытеснения тока:
9.2 Индуктивное сопротивление обмотки ротора с учетом действия эффекта вытеснения тока:
9.4 Пусковые параметры
9.5 Расчет токов с учетом влияния эффекта вытеснения тока для :
9.3 Учет влияния насыщения на параметры. Принимаем для S=1 коэффициент насыщения
и
[по рис. 9.61, с.432, 1 для ]
Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния обмотки статора с учетом влияния насыщения:
Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния обмотки статора с учетом влияния насыщения:
Индуктивное сопротивление фазы обмотки статора с учетом влияния насыщения:
где
Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния ротора с учетом влияния насыщения и вытеснения тока:
Для закрытых пазов ротора:
Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния обмотки ротора с учетом влияния насыщения:
Приведенное индуктивное сопротивление фазы обмотки ротора с учетом влияния вытеснения тока и насыщения:
где
Расчет токов и моментов:
Критическое скольжение определяем после расчета всех точек пусковых характеристик (табл. 3) по средним значениям сопротивлений , соответствующим скольжениям :
Таблица 2. Расчет токов в пусковом режиме асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором с учетом влияния эффекта вытеснения тока
№ | Расчетная формула | Размерность | Скольжение | |||||
1 | 0,8 | 0,5 | 0,2 | 0,1 | 0,137 | |||
1. | - | 1,5 | 1,35 | 1,06 | 0,67 | 0,47 | 0,557 | |
2. | - | 0,33 | 0,23 | 0,11 | 0,02 | 0,005 | 0,01 | |
3. | мм | 17,8 | 19,2 | 21,3 | 23,23 | 23,58 | 23,46 | |
4. | - | 1,24 | 1,15 | 1 | 1 | 1 | 1 | |
5. | - | 1,16 | 1,098 | 1 | 1 | 1 | 1 | |
6. | Ом | 0,15 | 0,16 | 0,13 | 0,13 | 0,13 | 0,13 | |
7. | - | 0,87 | 0,92 | 0,95 | 0,975 | 0,985 | 0,98 | |
8. | - | 2,86 | 2,91 | 2,94 | 2,973 | 2,984 | 2,979 | |
9. | - | 0,97 | 0,985 | 0,99 | 0,995 | 0,997 | 0,996 | |
10. | Ом | 0,68 | 0,689 | 0,693 | 0,696 | 0,698 | 0,697 | |
11. | Ом | 0,34 | 0,396 | 0,457 | 0,853 | 1,51 | 1,156 | |
12. | Ом | 1,14 | 1,158 | 1,162 | 1,165 | 1,167 | 1,166 | |
13. | А | 186,4 | 179,7 | 176,1 | 152,3 | 115,3 | 134 | |
14. | А | 190,5 | 183,8 | 180,1 | 155,8 | 118,1 | 137,2 |
Для расчета других точек характеристики зададимся , уменьшенным в зависимости от тока (см.табл. 2):
Таблица 3. Расчет пусковых характеристик асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором с учетом эффекта вытеснения тока и насыщения от полей рассеяния
№ | Расчетная формула | Размерность | Скольжение | |||||
1 | 0,8 | 0,5 | 0,2 | 0,1 | 0,137 | |||
1. | - | 1,4 | 1,3 | 1,2 | 1,1 | 1,05 | 1,069 | |
2. | А | 4175 | 3740 | 3383 | 2682 | 1941 | 2295 | |
3. | Тл | 5,6 | 4,97 | 4,5 | 3,56 | 2,58 | 3,05 | |
4. | - | 0,42 | 0,48 | 0,52 | 0,64 | 0,79 | 0,72 | |
5. | мм | 5,6 | 5 | 4,6 | 3,5 | 2 | 2,7 | |
6. | - | 1,09 | 1,108 | 1,121 | 1,162 | 1,237 | 1,198 | |
7. | - | 0,69 | 0,792 | 0,858 | 1,056 | 1,303 | 1,188 | |
8. | Ом | 0,32 | 0,335 | 0,344 | 0,37 | 0,404 | 0,388 | |
9. | - | 1,0102 | 1,0107 | 1,011 | 1,0118 | 1,0129 | 1,012 | |
10. | мм | 8,9 | 8 | 7,4 | 5,5 | 3,2 | 4,3 | |
11. | - | 2,29 | 2,348 | 2,385 | 2,449 | 2,53 | 2,484 | |
12. | - | 0,97 | 1,113 | 1,206 | 1,484 | 1,832 | 1,67 | |
13. | Ом | 0,45 | 0,483 | 0,498 | 0,537 | 0,587 | 0,563 | |
14. | Ом | 0,34 | 0,396 | 0,456 | 0,85 | 1,508 | 1,154 | |
15. | Ом | 0,77 | 0,823 | 0,847 | 0,913 | 0,998 | 0,957 | |
А | 261,9 | 241 | 228,7 | 176,4 | 121,7 | 146,7 | ||
А | 265,7 | 244,7 | 232,4 | 179,5 | 124,1 | 149 | ||
- | 1,39 | 1,33 | 1,29 | 1,15 | 1,05 | 1,086 | ||
- | 6,52 | 6,1 | 5,74 | 4,54 | 3,15 | 3,66 | ||
- | 1,35 | 1,39 | 1,77 | 2,64 | 2,51 | 2,66 |
Рис. 8 Пусковые характеристики
10. Тепловой расчет
10.1 Превышение температуры внутренней поверхности сердечника статора над температурой воздуха внутри двигателя.
10.2 Перепад температуры в изоляции пазовой части обмотки статора:
где
10.3 Перепад температуры по толщине изоляции лобовых частей:
10.4 Повышение температуры наружной поверхности лобовых частей над температурой воздуха внутри машины:
10.5 Среднее превышение температуры обмотки статора над температурой воздуха внутри машины:
10.6 Превышение температуры воздуха внутри машины над температурой окружающей среды:
Среднее превышение температуры обмотки статора над температурой окружающей среды:
11. Расчет вентиляции
11.1 Расчет вентиляции, требуемый для охлаждение расходов воздуха:
Расход воздуха, обеспечиваемый наружным вентилятором:
Список литературы
1. Проектирование электрических машин: Учеб. для вузов / П79 И.П. Копылов, Б.К. Клоков, В.П. Морозкин, Б.Ф. Токарев; Под ред. И.П. Копылова. – 3-е изд., испр. и доп. – М.: Высш.шк., 2002. – 757 с.: ил.
2. Методические указания к выполнению курсового проекта по электрическим машинам. №11, 1990г. (№128, 1984).
www.ronl.ru
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ
РЕСПУБЛИКИ КАЗАХСТАН
Северо-Казахстанский государственный университет им. М. Козыбаева
Факультет энергетики и машиностроения
Кафедра энергетики и приборостроения
КУРСОВАЯ РАБОТА
На тему: «Проектирование асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором»
по дисциплине – «Электрические машины»
Выполнил Калантырев
Научный руководитель
д.т.н., проф. Н.В. Шатковская
Петропавловск 2010
Содержание
Введение
1. Выбор главных размеров
2. Определение числа пазов статора, витков в фазе обмотки сечения провода обмотки статора
3. Расчёт размеров зубцовой зоны статора и воздушного зазора
4. Расчёт ротора
5. Расчёт магнитной цепи
6. Параметры рабочего режима
7. Расчёт потерь
8. Расчёт рабочих характеристик
9. Тепловой расчёт
10. Расчёт рабочих характеристик по круговой диаграмме
Приложение А
Заключение
Список литературы
Введение
Асинхронные двигатели являются основными преобразователями электрической энергии в механическую и составляют основу электропривода большинства механизмов. Серия 4А охватывает диапазон номинальных мощностей от 0,06 до 400 кВт и имеет 17 высот оси вращения от 50 до 355 мм.
В данном курсовом проекте рассматривается следующий двигатель:
- исполнение по степени защиты: IP23;
- способ охлаждения: IС0141.
Конструктивное исполнение по способу монтажа: IM1081 – по первой цифре – двигатель на лапах, с подшипниковыми щитами; по второй и третьей цифрам – с горизонтальным расположением вала и нижним расположением лап; по четвертой цифре – с одним цилиндрическим концом вала.
Климатические условия работы: У3 – по букве – для умеренного климата; по цифре – для размещения в закрытых помещениях с естественной вентиляцией без искусственно регулируемых климатических условий, где колебания температуры и влажности воздуха, воздействия песка и пыли, солнечной радиации существенно меньше, чем на открытом воздухе каменные, бетонные, деревянные и другие, не отапливаемые помещения.
1. Выбор главных размеров
1.1 Определим число пар полюсов:
(1.1)
Тогда число полюсов 
.
1.2 Определим высоту оси вращения
графически: [1] по рисунку 9.18, б 
, в
соответствии с , по [1] таблице
9.8 определим соответствующий оси вращения наружный диаметр 
.
1.3 Внутренний диаметр статора 
, вычислим по формуле:
, (1.2)
где 
–
коэффициент определяемый по [1] таблице 9.9.
При лежит в промежутке: 
.
Выберем значение 
, тогда
1.4 Определим полюсное деление 
:
(1.3)
1.5 Определим расчётную мощность 
, Вт:
, (1.4)
где –
мощность на валу двигателя, Вт;
– отношение ЭДС обмотки статора к
номинальному напряжению, которое может быть приближенно определено [1] по
рисунку 9.20. При 
и , 
.
Приближенные значения 
и 
возьмём по кривым,
построенным по данным двигателей серии 4А. [1] рисунок 9.21, в. При 
кВт и , 
,
а 
1.6 Электромагнитные нагрузки А и Вd определим графически по кривым [1] рисунок 9.23, б. При
кВт и , 
,
Тл.
1.7 Обмоточный коэффициент 
. Для двухслойных обмоток при 2р>2
следует принимать =0,91–0,92. Примем 
.
1.8 Определим синхронную угловую скорость вала двигателя W:
, (1.5)
где 
–
синхронная частота вращения.
1.9 Рассчитаем длину воздушного
зазора 
:
, (1.6)
где 
–
коэффициент формы поля. 
.
1.10 Критерием правильности выбора
главных размеров D и служит отношение 
, которое должно находиться в
допустимых пределах [1] рисунок 9.25, б.
. Значение l лежит в рекомендуемых пределах,
значит главные размеры определены верно.
2. Определение числа пазов статора, витков в фазе обмотки и сечения провода обмотки статора
2.1 Определим предельные значения: t1max и t1min [1] рисунок 9.26. При 
и 
, 
,
.
2.2 Число пазов статора:
, (2.1)
(2.2)
Окончательно число пазов должно быть
кратным значению числа пазов на полюс и фазу: q. Примем 
, тогда
, (2.3)
где m - число фаз.
2.3 Окончательно определяем зубцовое деление статора:
(2.4)
2.4 Предварительный ток обмотки статора
(2.5)
2.5 Число эффективных проводников в
пазу ( при условии 
):
(2.6)
2.6 Принимаем число параллельных
ветвей 
, тогда
(2.7)
2.7 Окончательное число витков в фазе
обмотки и магнитный поток 
:
, (2.8)
(2.9)
2.8 Определим значения электрических и магнитных нагрузок:
, (2.10)
(2.11)
Значения электрической и магнитных нагрузок незначительно отличаются от выбранных графически.
2.9 Выбор допустимой плотности тока производится с учётом линейной нагрузки двигателя:
, (2.12)
где 
- нагрев пазовой части обмотки
статора, определим графически [1] рисунок 9.27, д. При 
.
2.10 Рассчитаем площадь сечения эфективных проводников:
(2.13)
Принимаем 
,
тогда [1] таблица П-3.1 
, 
, 
.
2.11 Окончательно определим плотность тока в обмотке статора:
(2.14)
3. Расчёт размеров зубцовой зоны статора и воздушного зазора
3.1 Предварительно выберем
электромагнитные индукции в ярме статора BZ1 и в зубцах статора Ba. При 
[1]
таблица 9.12 
, а 
.
3.2 Выберем марку стали 2013 [1] таблица
9.13 и коэффициент заполнения сталью магнитопроводов статора и ротора 
.
3.3 По выбранным индукциям определим
высоту ярма статора 
и минимальную ширину зубца 
, (3.1)
(3.2)
3.4 Подберём высоту шлица 
и ширину шлица 
полузакрытого паза. Для
двигателей с высотой оси 
, 
мм. Ширину шлица выберем из
таблицы 9.16 [1]. При и 
, 
.
3.5 Определим размеры паза:
высоту паза:
, (3.3)
размеры паза в штампе 
и 
:
Выберем 
,
тогда
, (3.4)
, (3.5)
высоту клиновой части паза 
:
(3.6)
Рисунок 3.1. Паз спроектированного двигателя с короткозамкнутым ротором
3.6 Определим размеры паза в свету с
учётом припусков на шихтовку и сборку сердечников: 
и
, таблица 9.14 [1]:
ширину, 
и
:
, (3.7)
, (3.8)
и высоту 
:
(3.9)
Определим площадь поперечного сечения корпусной изоляции в пазу:
, (3.10)
где 
-
односторонняя толщина изоляции в пазу, 
.
Расчитаем площадь поперечного сечения прокладок к пазу:
(3.11)
Определим площадь поперечного сечения паза для размещения проводников:
(3.12)
3.7 Критерием правильности выбранных
размеров служит коэффициент заполнения паза 
,
который приближённо равен 
.
, (3.13)
таким образом выбранные значения верны.
4. Расчёт ротора
4.1 Выберем высоту воздушного зазора d графически по [1] рисунок 9.31. При и 
, 
.
4.2 Внешний диаметр короткозамкнутого ротора:
(4.1)
4.3 Длина ротора равна длине
воздушного зазора: 
, 
.
4.4 Число пазов выберем из таблицы 9.18
[1], 
.
4.5 Определяем величину зубцового деления ротора:
(4.2)
4.6 Значение коэффициента kB для расчёта диаметра вала определим
из таблицы 9.19 [1]. При и , 
.
Внутренний диаметр ротора равен:
(4.3)
4.7 Определим ток в стержне ротора:
, (4.4)
где ki - коэффициент, учитывающий влияние
тока намагничивания и сопротивления обмоток на отношение 
, определим графически при ; 
;
- коэффициент приведения токов, определим по формуле:
(4.5)
Тогда искомый ток в стержне ротора:
4.8 Определим площадь поперечного сечения стержня:
, (4.6)
где 
- допустимая плотность тока; в нашем
случае 
.
4.9 Паз ротора определяем по рисунку
9.40, б [1]. Принимаем 
, 
, 
.
Магнитную индукцию в зубце ротора 
выберем из промежутка 
[1] таблица 9.12. Примем 
.
Определим допустимую ширину зубца:
(4.7)
Расчитаем размеры паза:
ширинуb1 и b2:
, (4.8)
, (4.9)
высоту h2:
(4.10)
Рассчитаем полную высоту паза ротора hП2:
(4.11)
Уточним площадь сечения стержня 
:
(4.12)
4.10 Определим плотность тока в стержне J2:
(4.13)
Рисунок 4.1. Паз спроектированного двигателя с короткозамкнутым ротором
4.11 Рассчитаем площадь сечения короткозамыкающих колец qкл:
, (4.14)
где 
- ток в кольце, определим по формуле:
, (4.15)
где 
,
тогда
,
, (4.16)
4.12 Рассчитаем рамеры замыкающих
колец 
, 
и
средний диаметр кольца
:
, (4.17)
(4.18)
Уточним площадь сечения кольца:
, (4.19)
(4.20)
5. Расчёт намагничивающего тока
5.1 Значение индукций в зубцах ротора и статора:
, (5.1)
(5.2)
5.2 Расчитаем индукцию в ярме статора Ba:
(5.3)
5.3 Определим индукцию в ярме ротора Bj:
, (5.4)
где h'j — расчетная высота ярма ротора, м.
Для двигателей с 2р≥4 с посадкой сердечника ротора на втулку или на оребренный вал h'j определяют по формуле:
, (5.5)
, (5.6)
где kд - коэффициент воздушного зазора, определим по формуле:
, (5.7)
где 
Магнитное напряжение воздушного зазора:
5.5 Магнитное напряжение зубцовых зон статора Fz1:
Fz1=2hz1Hz1, (5.8)
где 2hz1 — расчетная высота зубца статора, м.
Hz1 определим по [1] таблице
П-1.7. При 
, 
.
5.6 Магнитное напряжение зубцовых зон ротора Fz2:
, (5.9)
где 
;
, [1] таблица П-1.7.
5.7 Рассчитаем коэффициент насыщения зубцовой зоны kz:
(5.10)
5.8 Найдём длину средней магнитной линии ярма статора La:
(5.11)
5.9 Определим напряженность поля Ha при индукции Вa по кривой намагничивания для ярма
принятой марки стали 2013 [1] таблица П-1.6. При ,
.
5.10 Найдём магнитное напряжение ярма статора Fa:
(5.12)
5.11 Определим длину средней магнитной линии потока в ярме ротора Lj:
, (5.13)
где hj - высота спинки ротора, находится по формуле:
, (5.14)
5.12 Напряжённость поля Hj при индукции 
определим по кривой намагничивания ярма для
принятой марки стали [1] таблица П-1.6. При ,
.
Определим магнитное напряжение ярма ротора Fj:
(5.15)
5.13 Рассчитаем суммарное магнитное напряжение магнитной цепи машины (на пару полюсов) Fц:
(5.16)
5.14 Коэффициент насыщения магнитной
цепи 
:
(5.17)
5.15 Намагничивающий ток 
:
(5.18)
Относительное значение
намагничивающего тока 
:
(5.19)
Параметрами асинхронной машины называют активные и индуктивные сопротивления обмоток статора х1, r1, ротора r2, x2, сопротивление взаимной индуктивности х12 (или xм),и расчетное сопротивление r12 (или rм), введением которого учитывают влияние потерь в стали статора на характеристики двигателя.
Схемы замещения фазы асинхронной машины, основанные на приведении процессов во вращающейся машине к неподвижной, приведены на рисунке 6.1. Физические процессы в асинхронной машине более наглядно отражает схема, изображенная на рисунке 6.1. Но для расчета удобнее преобразовать ее в схему, показанную на рисунке 6.2.
Рисунок 6.1. Схема замещения фазы обмотки приведенной асинхронной машины
Рисунок 6.2. Преобразованная схема замещения фазы обмотки приведенной асинхронной машины
6.1 Активное сопротивление фазы
обмотки статора 
расчитаем по формуле:
, (6.1)
где L1 - общая длина эффективных проводников фазы обмотки, м;
а - число параллельных ветвей обмотки;
с115- удельное сопротивление материала
обмотки (меди для статора) при расчетной температуре. Для меди 
;
kr - коэффициент увеличения активного сопротивления фазы обмотки от действия эффекта вытеснения тока.
В проводниках обмотки статора асинхронных машин эффект вытеснения тока проявляется незначительно из-за малых размеров элементарных проводников. Поэтому в расчетах нормальных машин, как правило, принимают kr =1.
6.2 Общую длину проводников фазы обмотки L1 расcчитаем по формуле:
, (6.2)
где lср - средняя длина витка обмотки, м.
6.3 Среднюю длину витка lср находят как сумму прямолинейных - пазовых и изогнутых лобовых частей катушки:
, (6.3)
где lП -
длина пазовой части, равна конструктивной длине сердечников машины. 
;
lл - длина лобовой части.
6.4 Длина лобовой части катушки всыпной обмотки статора определяется по формуле:
, (6.4)
где Кл- коэффициент, значение которого
зависит от числа пар полюсов, для [1]
таблица 9.23 
;
bКТ - средняя ширина катушки, м, определяемая по дуге окружности, проходящей по серединам высоты пазов:
, (6.5)
где b1 - относительное укорочение шага обмотки статора. Обычно принимают 
.
Коэффициент 
для всыпной обмотки,
укладываемой в пазы до запрессовки сердечника в корпус.
Средняя длина:
Общая длина эффективных проводников фазы обмотки:
Активное сопротивление фазы обмотки статора:
6.5 Определим длину вылета по лобовой части:
, (6.6)
где Квыл- коэффициент, определяемый по[1] таблице
9.23. 
при .
6.6 Определим относительное значение
сопротивления фазы обмотки статора 
:
(6.7)
6.7 Определим активное сопротивление фазы обмотки ротора r2:
, (6.8)
где rс - сопротивление стержня;
rкл - сопротивление кольца.
6.8 Сопротивление стержня рассчитаем по формуле:
(6.9)
6.9 Рассчитаем сопротивление кольца:
(6.10)
Тогда активное сопротивление ротора:
6.10 Приведём r2 к числу витков обмотки статора, определим 
:
(6.11)
6.11 Относительное значение сопротивления фазы обмотки ротора.
(6.12)
6.12 Индуктивное сопротивление фаз обмотки ротора:
, (6.13)
где lп – коэффициент магнитной проводимости пазового ротора.
Исходя из рисунка 9.50, e lп определим по формуле из [1] таблицы 9.26:
, (6.14)
где 
,
, 
,
, 
, (6.15)
Коэффициент магнитной проводимости лобового рассеяния:
(6.16)
Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния, определим по формуле:
, (6.17)
где 
,
где 
определяется
графически, при 
, 
[1] рисунок 9.51, д, 
.
По формуле (6.13) рассчитаем индуктивное сопротивление обмотки статора:
6.13 Определим относительное значение
индуктивного сопротивления обмотки статора 
:
(6.18)
6.14 Произведём расчёт индуктивного сопротивления фазы обмотки ротора по формуле:
, (6.19)
где lп2 – коэффициент магнитной проводимости паза ротора;
lл2 – коэффициент магнитной проводимости лобовой части ротора;
lд2 – коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния ротора.
Коэффициент магнитной проводимости паза ротора рассчитаем по формуле, исходя из [1] таблица 9.27:
, (6.20)
где 
,
.
, (6.21)
6.15 Коэффициент магнитной проводимости лобовой части ротора определим по формуле:
,
(6.22)
6.16 Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния ротора определим по формуле:
, (6.23)
где 
.
6.17 Найдём значение индуктивного сопротивления по формуле (6.19):
Приведём x2 к числу витков статора:
(6.24)
Относительное значение, 
:
(6.25)
7.1 Рассчитаем основные потери в стали статора асинхронной машины по формуле:
, (7.1)
где 
– удельные потери, 
[1] таблица 9.28;
b – показатель
степени, для марки стали 2013 
;
kда и kдz – коэффициенты, учитывающие
влияние на потери в стали, для стали марки 2013 
,
;
ma – масса ярма, считается по формуле:
,
, (7.2)
где 
– удельная масса стали.
Масса зубцов статора:
, (7.3)
7.2 Рассчитаем полные поверхностные потери в роторе:
, (7.4)
где pпов2 – удельные поверхностные потери, определим по формуле:
, (7.5)
где 
– коэффициент, учитывающий
влияние обработки поверхности головок зубцов ротора на удельные потери;
В02 – амплитуда пульсации индукции в воздушном зазоре, определим по формуле:
, (7.6)
где 
определяется графически при 
[1] рисунок 9.53, б.
7.3 Рассчитаем удельные поверхностные потери по формуле (7.5):
,
7.4 Рассчитаем пульсационные потери в зубцах ротора:
, (7.7)
где mz2 – масса стали зубцов ротора;
Впул2 – амплитуда магнитной пульсации в роторе.
, (7.8)
, (7.9)
7.5 Определим сумму добавочных потерь в стали:
(7.10)
7.6 Полные потери в стали:
(7.11)
7.7 Определим механические потери:
, (7.12)
где 
, при по таблице 9.29 [1].
7.8 Рассчитаем добавочные потери при номинальном режиме:
(7.13)
7.9 Ток холостого хода двигателя:
, (7.14)
где Iх.х.а. – активная составляющая тока холостого хода, её определим по формуле:
, (7.15)
где Рэ.1 х.х. – электрические потери в статоре при холостом ходе:
, (7.16)
7.10 Определим коэффициент мощности при холостом ходе:
(7.17)
8. Расчёт рабочих характеристик
8.1 Определим действительную часть сопротивления:
(8.1)
8.2 Мнимая часть сопротивления:
(8.2)
8.3 Постоянная электродвигателя:
, (8.3)
(8.4)
8.4 Определим активную составляющую тока:
(8.5)
8.5 Определим величины:
,
, (8.6)
, (8.7)
(8.8)
8.6 Потери, не меняющиеся при изменении скольжения:
(8.9)
Принимаем 
и рассчитаем
рабочие характеристики, при скольжении равном: 0,005; 0,01; 0,015; 0,02; 0,0201.
Результаты расчёта запишем в таблицу 8.1.
Р2н=110кВт; U1н=220/380 В; 2p=10 I0a=2,74 A; I0p=Im=61,99 A;
Pcт + Pмех=1985,25 Вт; r1=0,0256 Oм; r¢2=0,0205 Oм; с1=1,039;
а¢=1,0795; а=0,0266 Ом; b¢=0; b=0,26 Ом
Таблица 8.1
Рабочие характеристики асинхронного двигателя
|
Расчётная формула |
С. И. |
Скольжение s |
||||
|
0,005 |
0,01 |
0,015 |
0,02 |
0,0201 |
||
|
|
Ом |
4,43 |
2,21 |
1,48 |
1,11 |
1,1 |
|
|
Ом |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
Ом |
4,46 |
2,24 |
1,51 |
1,14 |
1,13 |
|
|
Ом |
0,26 |
0,26 |
0,26 |
0,26 |
0,26 |
|
|
Ом |
4,47 |
2,26 |
1,53 |
1,17 |
1,16 |
|
|
А |
49,22 |
97,35 |
143,79 |
188,03 |
189,66 |
|
|
- |
0,998 |
0,991 |
0,987 |
0,974 |
0,974 |
|
|
- |
0,058 |
0,115 |
0,169 |
0,222 |
0,224 |
|
|
А |
51,86 |
99,21 |
144,66 |
185,88 |
187,47 |
|
|
А |
64,84 |
73,19 |
86,29 |
103,73 |
104,47 |
|
|
А |
83,03 |
123,29 |
168,44 |
212,86 |
214,61 |
|
|
А |
51,14 |
101,15 |
149,4 |
195,36 |
197,06 |
|
|
кВт |
34,23 |
65,48 |
95,48 |
122,68 |
123,73 |
|
|
кВт |
0,529 |
1,167 |
2,179 |
3,479 |
3,537 |
|
|
кВт |
0,161 |
0,629 |
1,372 |
2,347 |
2,388 |
|
|
кВт |
0,171 |
0,327 |
0,477 |
0,613 |
0,619 |
|
|
кВт |
2,846 |
4,106 |
6,011 |
8,421 |
8,527 |
|
|
кВт |
31,38 |
61,37 |
89,47 |
114,26 |
115,2 |
|
|
- |
0,917 |
0,937 |
0,937 |
0,931 |
0,931 |
|
|
- |
0,625 |
0,805 |
0,859 |
0,873 |
0,874 |
Рисунок 8.1. График зависимости 
двигателя
от мощности P2
Рисунок 8.2. График зависимости КПД двигателя от мощности P2
Рисунок 8.3. График зависимости скольжения s двигателя от мощности P2
Рисунок 8.4. График зависимости тока статора I1 двигателя от мощности P2
9. Тепловой расчёт
9.1 Определим превышение температуры внутренней поверхности сердечника статора над температурой воздуха внутри двигателя:
, (9.1)
где 
при и степени защиты IP23,
[1] таблица.9,35;
a1 – коэффициент теплоотдачи с поверхности, определим
графически [1] рисунок 9.68, б, 
.
, (9.2)
где 
– коэффициент увеличения
потерь, для класса нагревостойкости F 
.
, (9.3)
,
9.2 Перепад температуры в изоляции пазовой части обмотки статора:
, (9.4)
где Пп1 – периметр поперечного сечения паза статора, определим по формуле:
; (9.5)
lэкв.
– средняя эквивалентная теплопроводимость пазовой части, для класса
нагревостойкости F
, [1] страница 452;
– среднее
значение коэффициента теплопроводимости внутренней изоляции. 
определим
графически при 
, 
, [1] рисунок
9.69.
9.3 Определим перепад температуры по толщине изоляции лобовых частей:
, (9.6)
где
, 
.
Лобовые
части обмотки статора не изолированы, поэтому 
.
9.4 Рассчитаем превышение температуры наружной поверхности лобовых частей над температурой воздуха внутри машины:
(9.7)
9.5 Определим среднее превышение температуры обмотки статора над температурой воздуха внутри машины:
(9.8)
9.6 Рассчитаем среднее превышение температуры воздуха внутри машины над температурой окружающей среды:
, (9.9)
где
aв
– определим графически [1] рисунок 9.68, 
;
–
сумма потерь, отводимых в воздух внутри двигателя:
, (9.10)
, (9.11)
где
– суммарные потери в
двигателе при номинальном режиме;
Рэ1 – электрические потери в обмотке статора при номинальном режиме;
Рэ2 – электрические потери в обмотке ротора при номинальном режиме.
,
, (9.12)
где Sкор. – площадь поверхности станины.
Пр
определяем графически. При 
, 
рисунок 9.70 [1].
9.7 Определим среднее превышение температуры обмотки статора над температурой окружающей среды:
(9.13)
9.8 Определим расход воздуха, требуемый для вентиляции:
(9.14)
9.9 Расход воздуха, обеспечиваемый наружным вентилятором при конструктивном исполнении, и размерах принятых в серии 4А может быть приближённо определён по формуле:
, (9.15)
где
и 
-
число и ширина, м, радиальных вентиляционных каналов, страница 384 [1];
n- частота вращения двигателя, об/мин;
- коэффициент, 
для двигателей с 
.
,
т.е. расход воздуха, обеспечиваемый наружным вентилятором больше расхода
воздуха требуемого для вентиляции электродвигателя.
10. Расчёт рабочих характеристик по круговой диаграмме
10.1 Сначала определим ток синхронного холостого хода по формуле:
, (10.1)
где 
.
10.2 Рассчитаем активное и индуктивное сопротивления короткого замыкания:
, (10.2)
(10.3)
10.3 Рассчитаем масштабы круговой диаграммы:
Масштаб тока равен:
, (10.4)
где Dк – диаметр круга диаграммы, выбирается из интервала: 
, выберем 
.
(10.5)
Масштаб момента:
(10.6)
Круговая диаграмма двигателя
приведена ниже. Окружность диаметром Dк с центром
О¢ является геометрическим местом
концов вектора тока статора двигателя при различных скольжениях. Точка А0
определяет положение конца вектора тока I0 при синхронном холостом ходе, а 
-
при реальном холостом ходе двигателя. Отрезок 
,
равен коэффициенту мощности
при холостом ходе. Точка А3 определяет положение конца вектора тока
статора при коротком замыкании (s=1),
отрезок 
- ток Iк.з., а угол 
-
. Точка А2
определяет положение конца вектора тока статора при 
.
Промежуточные точки на дуге А0А3
определяют положение концов вектора тока I1 при различных нагрузках в двигательном режиме 
. Ось абсцисс диаграммы ОВ
является линией первичной мощности Р1. Линией электромагнитной
мощности Рэм или электромагнитных моментов Мэм является
линия А0А2. Линией полезной мощности на валу (вторичной
мощности Р2) является линия А’0А3.
Рисунок 10.1. Круговая диаграмма
Заключение
В данном курсовом проекте был спроектирован асинхронный электродвигатель с короткозамкнутым ротором. В результате расчета были получены основные показатели для двигателя заданной мощности з и cosj, которые удовлетворяют предельно допустимым значением ГОСТа для серии двигателей 4А. Был произведен расчет и построение рабочих характеристик проектируемой машины.
Таким образом, по данным расчета данному двигателю можно дать следующее условное обозначение:
4А315М10У3,
где:
4 – порядковый номер серии;
А – род двигателя – асинхронный;
315 – высота оси вращения;
М – условная длина станины по МЭК;
10 – число полюсов;
У – климатическое исполнение для умеренного климата;
3 – категория размещения.
Номинальные данные спроектированного двигателя:
Р2н=110 кВт, U1н=220/380 В, I1н=216 А, cosjн=0,83, hн=0,93.
Список литературы
1. Проектирование электрических машин: Учеб. для вузов / П79
И.П. Копылов, Б.К. Клоков, В.П. Морозкин, Б.Ф. Токарев; Под ред. И.П. Копылова. – 4-е изд., перераб. и доп. - М.: Высш. шк., 2005. – 767 с.: ил.
2. Вольдек А.И., Попов В.В. Электрические машины. Машины переменного тока: Учебник для вузов. – СПб,: – Питер, 2007. –350 с.
3. Кацман М.М. Справочник по электрическим машинам: Учебное пособие для студентов образоват. учреждений сред. проф. образования/ Марк Михайлович Кацман. – М.: Издательский центр «Академия», 2005. – 480 с.
Приложение А
(обязательное)
Рисунок 1. Схема двухслойной обмотки
с укороченным шагом, 
, 
, 
www.referatmix.ru
Плотность тока в стержне литой клетки принимаем:
<img width=«135» height=«33» src=«ref-3_22755262-314.coolpic» v:shapes="_x0000_i1116"><img width=«61» height=«23» src=«ref-3_22755576-174.coolpic» v:shapes="_x0000_i1117">
4.9 Паз ротора определяем по рис.9.40, б <img width=«61» height=«23» src=«ref-3_22755750-181.coolpic» v:shapes="_x0000_i1118">:
Принимаем <img width=«275» height=«24» src=«ref-3_22755931-442.coolpic» v:shapes="_x0000_i1119">
Допустимая ширина зубца:
<img width=«456» height=«48» src=«ref-3_22756373-1027.coolpic» v:shapes="_x0000_i1120">
<img width=«200» height=«23» src=«ref-3_22757400-375.coolpic» v:shapes="_x0000_i1121">
Размеры паза:
<img width=«599» height=«144» src=«ref-3_22757775-2902.coolpic» v:shapes="_x0000_i1122">
<img width=«331» height=«45» src=«ref-3_22760677-801.coolpic» v:shapes="_x0000_i1123">
Принимаем: <img width=«305» height=«23» src=«ref-3_22761478-415.coolpic» v:shapes="_x0000_i1124">
Полная высота паза:<img width=«12» height=«23» src=«ref-3_22751737-73.coolpic» v:shapes="_x0000_i1125">
<img width=«464» height=«43» src=«ref-3_22761966-846.coolpic» v:shapes="_x0000_i1126">
4.10 Площадь поперечного сечения стержня:
<img width=«345» height=«85» src=«ref-3_22762812-1524.coolpic» v:shapes="_x0000_i1127">
4.11 Плотность тока в стержне:
<img width=«267» height=«47» src=«ref-3_22764336-615.coolpic» v:shapes="_x0000_i1128">
4.12 Короткозамыкающие кольца.
Площадь поперечного сечения кольца:
<img width=«499» height=«99» src=«ref-3_22764951-1558.coolpic» v:shapes="_x0000_i1129">
<img width=«344» height=«33» src=«ref-3_22766509-611.coolpic» v:shapes="_x0000_i1130"> Размеры замыкающих колец:
<img width=«277» height=«120» src=«ref-3_22767120-1552.coolpic» v:shapes="_x0000_i1131">
На рис.2 представлены размеры замыкающих колец
<img width=«489» height=«295» src=«ref-3_22768672-13722.coolpic» v:shapes="_x0000_i1132">
Рис.2 Размеры замыкающих колец
<img width=«452» height=«374» src=«ref-3_22782394-14885.coolpic» v:shapes="_x0000_i1133">
Рис.3 К расчету трапецеидальных закрытых пазов ротора
<img width=«369» height=«424» src=«ref-3_22797279-16237.coolpic» v:shapes="_x0000_i1134">
Рис.4 Пазы статора и ротора
Поз.
Материал
Толщина материала, мм
Число слоев
Односторонняя толщина, мм
1
Имидофлекс
0,35
1
0,35
2
Имидофлекс
0,25
1
0,25
4
Провод ПЭТВ 1,12/1,2
-
-
-
продолжение --PAGE_BREAK--
5. Расчет намагничивающего тока
5.1 Значение индукций:
<img width=«408» height=«197» src=«ref-3_22813516-3048.coolpic» v:shapes="_x0000_i1135">
Расчетная высота ярма ротора при 2р=4, <img width=«62» height=«23» src=«ref-3_22816564-177.coolpic» v:shapes="_x0000_i1673">:
<img width=«521» height=«48» src=«ref-3_22816741-1114.coolpic» v:shapes="_x0000_i1136">
5.2 Магнитное напряжение воздушного зазора:
<img width=«491» height=«149» src=«ref-3_22817855-2207.coolpic» v:shapes="_x0000_i1137">
5.3 Магнитные напряжение зубцовых зон:
статора: <img width=«341» height=«24» src=«ref-3_22820062-531.coolpic» v:shapes="_x0000_i1138">
ротора: <img width=«323» height=«24» src=«ref-3_22820593-502.coolpic» v:shapes="_x0000_i1139">
[ по табл. П1.7,1] для стали 2013:
при ВZ1=1,9 Тл, НZ1=2070 А/м;
при ВZ2=1,9 Тл, НZ2=2070 А/м;
hZ1=hп1=25,9 мм;
hZ2=hп2-0,1∙в2=24,7-0,1∙6,1=24,1 мм
5.4 Коэффициент насыщения зубцовой зоны:
<img width=«265» height=«47» src=«ref-3_22821095-576.coolpic» v:shapes="_x0000_i1140">
5.5 Магнитные напряжения ярм статора и ротора:
<img width=«276» height=«53» src=«ref-3_22821671-796.coolpic» v:shapes="_x0000_i1141">
[по табл. П1.6, 1] при Ва=1,55 Тл, НА=630 А/м
при ВJ=0,88 Тл, НJ=146 А/м
<img width=«407» height=«47» src=«ref-3_22822467-981.coolpic» v:shapes="_x0000_i1142">
где
<img width=«408» height=«43» src=«ref-3_22823448-720.coolpic» v:shapes="_x0000_i1143">
при 2р=6<img width=«61» height=«23» src=«ref-3_22824168-178.coolpic» v:shapes="_x0000_i1144">:
<img width=«400» height=«47» src=«ref-3_22824346-1012.coolpic» v:shapes="_x0000_i1145">
где
<img width=«315» height=«44» src=«ref-3_22825358-579.coolpic» v:shapes="_x0000_i1146">
5.6 Магнитное напряжение на пару полюсов:
<img width=«464» height=«25» src=«ref-3_22825937-682.coolpic» v:shapes="_x0000_i1147">
5.7 Коэффициент насыщения магнитной цепи:
<img width=«169» height=«47» src=«ref-3_22826619-439.coolpic» v:shapes="_x0000_i1148">
5.8 Намагничивающий ток:
<img width=«349» height=«47» src=«ref-3_22827058-772.coolpic» v:shapes="_x0000_i1149">
относительное значение:
<img width=«169» height=«48» src=«ref-3_22827830-423.coolpic» v:shapes="_x0000_i1150"> 6. Параметры рабочего напряжения 6.1 Активное сопротивление фазы обмотки статора:
<img width=«345» height=«49» src=«ref-3_22828253-750.coolpic» v:shapes="_x0000_i1151">
Для класса нагревостойкости изоляции Fрасчетная температура <img width=«39» height=«24» src=«ref-3_22829003-192.coolpic» v:shapes="_x0000_i1152">=115˚С;
Для медных проводников <img width=«156» height=«45» src=«ref-3_22829195-429.coolpic» v:shapes="_x0000_i1153">
Длина проводников фазы обмотки:
<img width=«451» height=«149» src=«ref-3_22829624-3056.coolpic» v:shapes="_x0000_i1154">
Длина вылета лобовой части катушки:
<img width=«397» height=«24» src=«ref-3_22832680-557.coolpic» v:shapes="_x0000_i1155">
<img width=«100» height=«24» src=«ref-3_22833237-214.coolpic» v:shapes="_x0000_i1156"><img width=«133» height=«23» src=«ref-3_22833451-289.coolpic» v:shapes="_x0000_i1157">
Относительное значение:
<img width=«240» height=«47» src=«ref-3_22833740-545.coolpic» v:shapes="_x0000_i1158"><img width=«12» height=«23» src=«ref-3_22751737-73.coolpic» v:shapes="_x0000_i1159">
6.2 Активное сопротивление фазы алюминиевой обмотки ротора:
<img width=«419» height=«48» src=«ref-3_22834358-952.coolpic» v:shapes="_x0000_i1160">
<img width=«12» height=«23» src=«ref-3_22751737-73.coolpic» v:shapes="_x0000_i1161"><img width=«369» height=«51» src=«ref-3_22835383-848.coolpic» v:shapes="_x0000_i1162">
<img width=«444» height=«48» src=«ref-3_22836231-986.coolpic» v:shapes="_x0000_i1163">
где для алюминиевой обмотки ротора:
<img width=«171» height=«45» src=«ref-3_22837217-375.coolpic» v:shapes="_x0000_i1164">
Приводим r2к числу витков обмотки статора:
<img width=«461» height=«49» src=«ref-3_22837592-1059.coolpic» v:shapes="_x0000_i1165">
Относительное значение:
<img width=«236» height=«47» src=«ref-3_22838651-541.coolpic» v:shapes="_x0000_i1166">
6.3 Индуктивное сопротивление фазы обмотки статора:
<img width=«375» height=«101» src=«ref-3_22839192-1733.coolpic» v:shapes="_x0000_i1167">
где <img width=«165» height=«21» src=«ref-3_22840925-295.coolpic» v:shapes="_x0000_i1168">
<img width=«339» height=«99» src=«ref-3_22841220-1511.coolpic» v:shapes="_x0000_i1169">
где:
<img width=«279» height=«139» src=«ref-3_22842731-1224.coolpic» v:shapes="_x0000_i1170"> <img width=«345» height=«51» src=«ref-3_22843955-1274.coolpic» v:shapes="_x0000_i1171">
<img width=«561» height=«47» src=«ref-3_22845229-1176.coolpic» v:shapes="_x0000_i1172">
<img width=«315» height=«47» src=«ref-3_22846405-651.coolpic» v:shapes="_x0000_i1173">
где:
<img width=«581» height=«104» src=«ref-3_22847056-2270.coolpic» v:shapes="_x0000_i1174">
<img width=«296» height=«27» src=«ref-3_22849326-577.coolpic» v:shapes="_x0000_i1175">
Относительное значение:
<img width=«243» height=«47» src=«ref-3_22849903-552.coolpic» v:shapes="_x0000_i1176">
<img width=«328» height=«337» src=«ref-3_22850455-10275.coolpic» v:shapes="_x0000_i1177"> Рис.5 К расчету коэффициентов магнитной проводимости пазового рассеяния обмотки статора 6.4 Индуктивное сопротивление фазы обмотки ротора:
<img width=«288» height=«27» src=«ref-3_22860730-611.coolpic» v:shapes="_x0000_i1178"> <img width=«379» height=«24» src=«ref-3_22861341-686.coolpic» v:shapes="_x0000_i1179">
где по табл. 9.27 с. 408, 1:
<img width=«511» height=«124» src=«ref-3_22862027-2538.coolpic» v:shapes="_x0000_i1180">
где kд=1 -для номинального режима
<img width=«298» height=«24» src=«ref-3_22864565-460.coolpic» v:shapes="_x0000_i1181">
<img width=«408» height=«96» src=«ref-3_22865025-1630.coolpic» v:shapes="_x0000_i1182">
<img width=«297» height=«50» src=«ref-3_22866655-734.coolpic» v:shapes="_x0000_i1183">
Так как <img width=«92» height=«48» src=«ref-3_22867389-275.coolpic» v:shapes="_x0000_i1184"> то без заметной погрешности можно принять:<img width=«36» height=«23» src=«ref-3_22867664-122.coolpic» v:shapes="_x0000_i1185">
<img width=«304» height=«27» src=«ref-3_22867786-588.coolpic» v:shapes="_x0000_i1186">
Приводим Х2 к числу витков статора:
<img width=«481» height=«49» src=«ref-3_22868374-1084.coolpic» v:shapes="_x0000_i1187">
Относительное значение:
<img width=«231» height=«47» src=«ref-3_22869458-529.coolpic» v:shapes="_x0000_i1188">
<img width=«357» height=«310» src=«ref-3_22869987-6516.coolpic» v:shapes="_x0000_i1189"> Рис.6 К расчету коэффициентов магнитной проводимости пазового рассеяния короткозамкнутого ротора 7. Расчет потерь
7.1 Основные потери в стали:
<img width=«482» height=«259» src=«ref-3_22876503-4350.coolpic» v:shapes="_x0000_i1190">
<img width=«131» height=«25» src=«ref-3_22880853-264.coolpic» v:shapes="_x0000_i1191"> — удельная масса стали
<img width=«211» height=«25» src=«ref-3_22881117-399.coolpic» v:shapes="_x0000_i1192">
<img width=«129» height=«23» src=«ref-3_22881516-276.coolpic» v:shapes="_x0000_i1193">
7.2 Поверхностные потери в роторе:
<img width=«471» height=«245» src=«ref-3_22881792-4158.coolpic» v:shapes="_x0000_i1194">
7.3 Пульсационные потери в зубцах ротора:
<img width=«299» height=«101» src=«ref-3_22885950-1194.coolpic» v:shapes="_x0000_i1195">
<img width=«357» height=«48» src=«ref-3_22887144-801.coolpic» v:shapes="_x0000_i1196">
<img width=«411» height=«48» src=«ref-3_22887945-966.coolpic» v:shapes="_x0000_i1197">
7.4 Сумма добавочных потерь в стали:
<img width=«289» height=«25» src=«ref-3_22888911-453.coolpic» v:shapes="_x0000_i1198">
7.5 Полные потери в стали:
<img width=«289» height=«24» src=«ref-3_22889364-443.coolpic» v:shapes="_x0000_i1199">
7.6 Механические потери:
<img width=«405» height=«51» src=«ref-3_22889807-1037.coolpic» v:shapes="_x0000_i1200">
<img width=«12» height=«23» src=«ref-3_22751737-73.coolpic» v:shapes="_x0000_i1201"> для двигателей с 2р ≥ 4:
<img width=«284» height=«24» src=«ref-3_22890917-593.coolpic» v:shapes="_x0000_i1202"> <img width=«76» height=«23» src=«ref-3_22891510-207.coolpic» v:shapes="_x0000_i1203">
7.7 Добавочные потери при номинальном режиме:
<img width=«399» height=«45» src=«ref-3_22891717-759.coolpic» v:shapes="_x0000_i1204">
7.8 Холостой ход двигателя:
<img width=«141» height=«33» src=«ref-3_22892476-288.coolpic» v:shapes="_x0000_i1205"><img width=«285» height=«33» src=«ref-3_22892764-708.coolpic» v:shapes="_x0000_i1206">
<img width=«368» height=«47» src=«ref-3_22893472-786.coolpic» v:shapes="_x0000_i1207">
<img width=«307» height=«28» src=«ref-3_22894258-620.coolpic» v:shapes="_x0000_i1208">
<img width=«187» height=«47» src=«ref-3_22894878-460.coolpic» v:shapes="_x0000_i1209"> 8. Расчет рабочих характеристик
8.1 Параметры:
<img width=«228» height=«49» src=«ref-3_22895338-658.coolpic» v:shapes="_x0000_i1210">
<img width=«260» height=«48» src=«ref-3_22895996-611.coolpic» v:shapes="_x0000_i1211">
<img width=«205» height=«47» src=«ref-3_22896607-459.coolpic» v:shapes="_x0000_i1212">
Используем приближенную формулу, так как :
<img width=«48» height=«27» src=«ref-3_22897066-156.coolpic» v:shapes="_x0000_i1674"> <img width=«451» height=«94» src=«ref-3_22897222-1835.coolpic» v:shapes="_x0000_i1675">
<img width=«268» height=«47» src=«ref-3_22899057-607.coolpic» v:shapes="_x0000_i1213">
<img width=«167» height=«24» src=«ref-3_22899664-310.coolpic» v:shapes="_x0000_i1214">
<img width=«41» height=«19» src=«ref-3_22899974-125.coolpic» v:shapes="_x0000_i1215">
<img width=«236» height=«23» src=«ref-3_22900099-385.coolpic» v:shapes="_x0000_i1216">
<img width=«401» height=«23» src=«ref-3_22900484-775.coolpic» v:shapes="_x0000_i1217">
<img width=«112» height=«25» src=«ref-3_22901259-291.coolpic» v:shapes="_x0000_i1218">
Потери, не меняющиеся при изменении скольжения:
<img width=«311» height=«24» src=«ref-3_22901550-484.coolpic» v:shapes="_x0000_i1219">
Принимаем <img width=«105» height=«23» src=«ref-3_22902034-230.coolpic» v:shapes="_x0000_i1220"> и рассчитываем рабочие характеристики,
задаваясь скольжением Sравным:
s=0,002; 0,008; 0,012; 0,016; 0,02; 0,024; 0,028
Результаты таблицы приведены в таблице 1.
Характеристики представлены на рис.7
№
Расчетная формула
Единица измерения
Скольжение
0,002
0,008
0,012
0,016
0,02
Sном=
0,024
0,028
1.
<img width=«56» height=«36» src=«ref-3_22902264-186.coolpic» v:shapes="_x0000_i1221">
Ом
67,86
16,96
11,31
8,48
6,78
5,65
4,84
2.
<img width=«56» height=«36» src=«ref-3_22902450-190.coolpic» v:shapes="_x0000_i1222">
Ом
0
3.
<img width=«104» height=«23» src=«ref-3_22902640-216.coolpic» v:shapes="_x0000_i1223">
Ом
68,06
17,16
11,51
8,68
6,98
5,85
5,04
4.
<img width=«97» height=«36» src=«ref-3_22902856-248.coolpic» v:shapes="_x0000_i1224">
Ом
1,2
1,2
1,2
1,2
1,2
1,2
1,2
5.
<img width=«99» height=«25» src=«ref-3_22903104-224.coolpic» v:shapes="_x0000_i1225">
Ом
68,07
17,2
11,57
8,76
7,08
5,97
5,18
6.
<img width=«73» height=«36» src=«ref-3_22903328-221.coolpic» v:shapes="_x0000_i1226">
А
3,23
12,79
19,01
25,1
31,07
36,85
42,47
7.
<img width=«91» height=«45» src=«ref-3_22903549-295.coolpic» v:shapes="_x0000_i1227">
-
0,999
0,997
0,994
0,99
0,985
0,979
0,973
8.
<img width=«83» height=«32» src=«ref-3_22903844-229.coolpic» v:shapes="_x0000_i1228">
-
0,017
0,069
0,103
0,136
0,169
0,2
0,231
9.
<img width=«136» height=«24» src=«ref-3_22904073-265.coolpic» v:shapes="_x0000_i1229">
А
4,88
13,41
19,55
25,51
31,26
36,73
41,98
10.
<img width=«133» height=«25» src=«ref-3_22904338-275.coolpic» v:shapes="_x0000_i1230">
А
10,25
11,08
12,15
13,61
15,45
17,57
20,0
11.
<img width=«96» height=«32» src=«ref-3_22904613-247.coolpic» v:shapes="_x0000_i1231">
А
11,35
17,39
23,01
28,91
34,86
40,7
46,5
12.
<img width=«73» height=«23» src=«ref-3_22904860-177.coolpic» v:shapes="_x0000_i1232">
А
3,3
13,06
19,42
25,64
31,74
37,6
43,39
13.
<img width=«152» height=«25» src=«ref-3_22905037-279.coolpic» v:shapes="_x0000_i1233">
кВт
3,22
8,85
12,9
16,83
20,63
24,242
27,7
14.
<img width=«141» height=«28» src=«ref-3_22905316-268.coolpic» v:shapes="_x0000_i1234">
кВт
0,075
0,176
0,308
0,486
0,707
0,964
1,258
15.
<img width=«145» height=«27» src=«ref-3_22905584-285.coolpic» v:shapes="_x0000_i1235">
кВт
0,004
0,066
0,147
0,256
0,392
0,55
0,734
16.
<img width=«152» height=«45» src=«ref-3_22905869-413.coolpic» v:shapes="_x0000_i1236">
кВт
0,009
0,021
0,038
0,06
0,087
0,119
0,156
17.
<img width=«155» height=«48» src=«ref-3_22906282-416.coolpic» v:shapes="_x0000_i1237">
кВт
0,752
0,927
1,157
1,466
1,85
2,297
2,812
18.
<img width=«91» height=«23» src=«ref-3_22906698-183.coolpic» v:shapes="_x0000_i1238">
кВт
2,468
7,923
11,74
15,36
18,78
21,944
24,888
19.
<img width=«92» height=«37» src=«ref-3_22906881-242.coolpic» v:shapes="_x0000_i1239">
-
0,76
0,89
0,91
0,912
0,91
0,905
0,898
20.
<img width=«85» height=«40» src=«ref-3_22907123-247.coolpic» v:shapes="_x0000_i1240">
-
0,429
0,771
0,849
0,882
0,896
0,902
0,902 продолжение --PAGE_BREAK-- Таблица 1. Рабочие характеристики асинхронного двигателя <img width=«569» height=«48» src=«ref-3_22907370-1550.coolpic» v:shapes="_x0000_i1676"> <img width=«660» height=«501» src=«ref-3_22908920-29180.coolpic» v:shapes="_x0000_i1241"> Рис.7 Рабочие характеристики спроектированного двигателя 8.2 Расчет и построение круговой диаграммы.
<img width=«304» height=«23» src=«ref-3_22938100-461.coolpic» v:shapes="_x0000_i1242">
Масштаб тока:
<img width=«364» height=«47» src=«ref-3_22938561-747.coolpic» v:shapes="_x0000_i1677">
Масштаб мощности:
<img width=«326» height=«32» src=«ref-3_22939308-573.coolpic» v:shapes="_x0000_i1678">
Ток синхронного холостого хода :
<img width=«252» height=«32» src=«ref-3_22939881-483.coolpic» v:shapes="_x0000_i1679">
<img width=«318» height=«94» src=«ref-3_22940364-1552.coolpic» v:shapes="_x0000_i1680">
<img width=«376» height=«26» src=«ref-3_22941916-679.coolpic» v:shapes="_x0000_i1681">
<img width=«307» height=«23» src=«ref-3_22942595-476.coolpic» v:shapes="_x0000_i1682">
<img width=«284» height=«46» src=«ref-3_22943071-670.coolpic» v:shapes="_x0000_i1683">
<img width=«284» height=«46» src=«ref-3_22943741-670.coolpic» v:shapes="_x0000_i1684">
<img width=«196» height=«48» src=«ref-3_22944411-514.coolpic» v:shapes="_x0000_i1685">
где <img width=«452» height=«25» src=«ref-3_22944925-695.coolpic» v:shapes="_x0000_i1686">
<img width=«208» height=«48» src=«ref-3_22945620-538.coolpic» v:shapes="_x0000_i1687">
8.3 После построения круговой диаграммы рассчитаем рабочие характеристики при номинальном режиме
Ток статора:
<img width=«251» height=«26» src=«ref-3_22946158-439.coolpic» v:shapes="_x0000_i1688">
Ток ротора:
<img width=«253» height=«26» src=«ref-3_22946597-446.coolpic» v:shapes="_x0000_i1689">
Первичная мощность:
<img width=«275» height=«26» src=«ref-3_22947043-486.coolpic» v:shapes="_x0000_i1690">
Электромагнитная мощность:
<img width=«280» height=«26» src=«ref-3_22947529-487.coolpic» v:shapes="_x0000_i1691"> Полезная мощность:
<img width=«275» height=«26» src=«ref-3_22948016-480.coolpic» v:shapes="_x0000_i1692">
КПД:
<img width=«165» height=«50» src=«ref-3_22948496-504.coolpic» v:shapes="_x0000_i1693">
Коэффициент мощности:
<img width=«245» height=«24» src=«ref-3_22949000-392.coolpic» v:shapes="_x0000_i1694">
Скольжение двигателя:
<img width=«173» height=«50» src=«ref-3_22949392-506.coolpic» v:shapes="_x0000_i1696">
<img width=«631» height=«861» src=«ref-3_22949898-26830.coolpic» v:shapes="_x0000_s1029"><img width=«631» height=«861» src=«ref-3_22976728-73.coolpic» v:shapes="_x0000_i1695">
9. Расчет пусковых характеристик 9.1 Расчет пусковых характеристик. Рассчитываем точки характеристик,
соответствующие скольжению S= 1.
Пусковые характеристики спроектированного двигателя представлены на рис.8.
Параметры с учетом вытеснения тока (<img width=«119» height=«34» src=«ref-3_22976801-412.coolpic» v:shapes="_x0000_i1243">)
<img width=«291» height=«27» src=«ref-3_22977213-491.coolpic» v:shapes="_x0000_i1244">
<img width=«341» height=«25» src=«ref-3_22977704-537.coolpic» v:shapes="_x0000_i1245">
Для <img width=«112» height=«45» src=«ref-3_22978241-217.coolpic» v:shapes="_x0000_i1246"> [стр. 428, рис. 9.57, 1]
<img width=«96» height=«24» src=«ref-3_22978458-211.coolpic» v:shapes="_x0000_i1247"> [стр.428, рис. 9.58, 1]
Активное сопротивление обмотки ротора:
<img width=«277» height=«45» src=«ref-3_22978669-726.coolpic» v:shapes="_x0000_i1248">
<img width=«329» height=«96» src=«ref-3_22979395-1339.coolpic» v:shapes="_x0000_i1249">
где <img width=«447» height=«48» src=«ref-3_22980734-957.coolpic» v:shapes="_x0000_i1250">
<img width=«153» height=«47» src=«ref-3_22981691-399.coolpic» v:shapes="_x0000_i1251">
<img width=«367» height=«48» src=«ref-3_22982090-911.coolpic» v:shapes="_x0000_i1252">
Приведенное сопротивление ротора с учетом действия эффекта вытеснения тока:
<img width=«216» height=«25» src=«ref-3_22983001-433.coolpic» v:shapes="_x0000_i1253">
9.2 Индуктивное сопротивление обмотки ротора с учетом действия эффекта вытеснения тока:
<img width=«229» height=«25» src=«ref-3_22983434-488.coolpic» v:shapes="_x0000_i1254">
<img width=«412» height=«123» src=«ref-3_22983922-2024.coolpic» v:shapes="_x0000_i1255">
<img width=«321» height=«49» src=«ref-3_22985946-896.coolpic» v:shapes="_x0000_i1256">
<img width=«243» height=«25» src=«ref-3_22986842-475.coolpic» v:shapes="_x0000_i1257">
9.4 Пусковые параметры
<img width=«256» height=«72» src=«ref-3_22987317-815.coolpic» v:shapes="_x0000_i1258">
9.5 Расчет токов с учетом влияния эффекта вытеснения тока для <img width=«35» height=«19» src=«ref-3_22988132-114.coolpic» v:shapes="_x0000_i1259">:
<img width=«333» height=«69» src=«ref-3_22988246-1148.coolpic» v:shapes="_x0000_i1260">
<img width=«292» height=«52» src=«ref-3_22989394-690.coolpic» v:shapes="_x0000_i1261">
<img width=«476» height=«53» src=«ref-3_22990084-1236.coolpic» v:shapes="_x0000_i1262">
9.3 Учет влияния насыщения на параметры. Принимаем для S=1 коэффициент насыщения
<img width=«64» height=«24» src=«ref-3_22991320-156.coolpic» v:shapes="_x0000_i1263"> и <img width=«55» height=«25» src=«ref-3_22991476-216.coolpic» v:shapes="_x0000_i1264">
<img width=«408» height=«99» src=«ref-3_22991692-1571.coolpic» v:shapes="_x0000_i1265">
<img width=«396» height=«101» src=«ref-3_22993263-1660.coolpic» v:shapes="_x0000_i1266">
[по рис. 9.61, с.432, 1 для <img width=«159» height=«45» src=«ref-3_22994923-366.coolpic» v:shapes="_x0000_i1267">]
Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния обмотки статора с учетом влияния насыщения:
<img width=«517» height=«95» src=«ref-3_22995289-2249.coolpic» v:shapes="_x0000_i1268">
Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния обмотки статора с учетом влияния насыщения:
<img width=«235» height=«24» src=«ref-3_22997538-465.coolpic» v:shapes="_x0000_i1269">
Индуктивное сопротивление фазы обмотки статора с учетом влияния насыщения:
<img width=«283» height=«47» src=«ref-3_22998003-753.coolpic» v:shapes="_x0000_i1270"> где
<img width=«343» height=«24» src=«ref-3_22998756-629.coolpic» v:shapes="_x0000_i1271">
Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния ротора с учетом влияния насыщения и вытеснения тока:
<img width=«380» height=«96» src=«ref-3_22999385-1955.coolpic» v:shapes="_x0000_i1272">
Для закрытых пазов ротора: <img width=«224» height=«23» src=«ref-3_23001340-368.coolpic» v:shapes="_x0000_i1273">
Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния обмотки ротора с учетом влияния насыщения:
<img width=«237» height=«24» src=«ref-3_23001708-467.coolpic» v:shapes="_x0000_i1274">
Приведенное индуктивное сопротивление фазы обмотки ротора с учетом влияния вытеснения тока и насыщения:
<img width=«288» height=«48» src=«ref-3_23002175-795.coolpic» v:shapes="_x0000_i1275"> где
<img width=«365» height=«25» src=«ref-3_23002970-685.coolpic» v:shapes="_x0000_i1276">
<img width=«236» height=«47» src=«ref-3_23003655-507.coolpic» v:shapes="_x0000_i1277">
Расчет токов и моментов:
<img width=«399» height=«69» src=«ref-3_23004162-1327.coolpic» v:shapes="_x0000_i1278">
<img width=«343» height=«52» src=«ref-3_23005489-770.coolpic» v:shapes="_x0000_i1279">
<img width=«544» height=«55» src=«ref-3_23006259-1354.coolpic» v:shapes="_x0000_i1280">
<img width=«383» height=«99» src=«ref-3_23007613-1364.coolpic» v:shapes="_x0000_i1697">
Критическое скольжение определяем после расчета всех точек пусковых характеристик (табл. 3) по средним значениям сопротивлений <img width=«32» height=«24» src=«ref-3_23008977-114.coolpic» v:shapes="_x0000_i1281"> <img width=«35» height=«23» src=«ref-3_23009091-200.coolpic» v:shapes="_x0000_i1282">, соответствующим скольжениям <img width=«83» height=«21» src=«ref-3_23009291-177.coolpic» v:shapes="_x0000_i1283">:
<img width=«295» height=«69» src=«ref-3_23009468-851.coolpic» v:shapes="_x0000_i1284"> Таблица 2. Расчет токов в пусковом режиме асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором с учетом влияния эффекта вытеснения тока
<img width=«613» height=«48» src=«ref-3_23010319-1407.coolpic» v:shapes="_x0000_i1285"> продолжение --PAGE_BREAK--
www.ronl.ru
